直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，具體步驟：一：測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量，高、中壓缸前后軸封漏汽流量，低壓缸軸封進(jìn)汽流量，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量，以及進(jìn)入給水泵的密封水流量；二：根據(jù)高壓加熱器和除氧器的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算一至四段抽汽流量、給水流量、主蒸汽流量、高壓缸排汽流量和再熱蒸汽流量；三：根據(jù)低壓加熱器的熱平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算五至七段抽汽流量，根據(jù)汽輪機(jī)的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算汽輪機(jī)低壓缸排汽能量和排汽流量。四：計(jì)算低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓，作為計(jì)算空冷凝汽器熱負(fù)荷的基準(zhǔn)。測(cè)量結(jié)果更加準(zhǔn)確。
【專利說明】直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法。
【背景技術(shù)】
[0002]目前，在我國(guó)“三北”地區(qū)，空冷機(jī)組發(fā)展迅速，由于早期投產(chǎn)的空冷機(jī)組的空冷凝汽器大多采用國(guó)外的技術(shù)和產(chǎn)品，國(guó)內(nèi)空冷凝汽器的驗(yàn)收試驗(yàn)基本上是按照國(guó)外VGB-R131Me導(dǎo)則進(jìn)行。國(guó)內(nèi)針對(duì)空冷凝汽器的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范，主要是行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T552-1995《火力發(fā)電廠空冷塔及空冷凝汽器試驗(yàn)方法》，其中包括對(duì)空冷塔、空冷凝汽器試驗(yàn)的具體要求。
[0003]以上兩種試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)都利用低壓缸回?zé)岢槠麪顟B(tài)點(diǎn)作出蒸汽在低壓缸內(nèi)的膨脹過程線來確定低壓缸的排汽焓，以此作為計(jì)算進(jìn)入空冷凝汽器熱負(fù)荷的基礎(chǔ)。但低壓缸上只有三段抽汽，前兩段抽汽在過熱區(qū)，通過測(cè)量的壓力和溫度可以確定狀態(tài)點(diǎn)，第三段抽汽在濕蒸汽區(qū)，狀態(tài)點(diǎn)不能直接確定，因此，基于以上方法確定的低壓缸排汽焓受蒸汽在低壓缸內(nèi)膨脹過程線的線性關(guān)系影響。
[0004]以上兩種空冷凝汽器試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，都以凝結(jié)水泵出口的凝水流量作為計(jì)算基準(zhǔn)，但從幾臺(tái)空冷凝汽器性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)來看，此位置測(cè)量出的凝結(jié)水流量不準(zhǔn)確，從根本上影響空冷凝汽器性能試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。
[0005]汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)非常復(fù)雜，本體軸封系統(tǒng)部分漏汽引至高、低壓抽汽管道，軸封漏汽量的大小以及引入點(diǎn)會(huì)影響抽汽參數(shù)的測(cè)量；汽輪機(jī)本體內(nèi)部通流部分的加工偏差、安裝間隙、內(nèi)缸結(jié)合面漏汽等也會(huì)影響抽汽狀態(tài)點(diǎn)的測(cè)量。以上兩種因素會(huì)導(dǎo)致蒸汽實(shí)際膨脹過程與設(shè)計(jì)膨脹過程存在差別，從而引起低壓缸內(nèi)蒸汽膨脹過程線呈現(xiàn)非線性關(guān)系，帶來所確定的低壓缸排汽焓即凝汽器進(jìn)汽焓存在較大偏差，最終影響到凝汽器性能計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]為解決現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，本發(fā)明公開了一種直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，本方法利用空冷汽輪機(jī)組性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)，根據(jù)汽輪機(jī)的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算給出空冷凝汽器進(jìn)汽焓，所計(jì)算出的結(jié)果精確。
[0007]為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的具體方案如下:
[0008]直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，包括以下步驟:
[0009]步驟一:測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量，高、中壓缸前后軸封漏汽流量，低壓缸軸封進(jìn)汽流量，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量，以及進(jìn)入給水泵的密封水流量；
[0010]步驟二:根據(jù)高壓加熱器和除氧器的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算一至四段抽汽流量、給水流量、主蒸汽流量、高壓缸排汽流量和再熱蒸汽流量；
[0011]步驟三:根據(jù)低壓加熱器的熱平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算五至七段抽汽流量，根據(jù)汽輪機(jī)的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算汽輪機(jī)低壓缸排汽能量和排汽流量。[0012]步驟四:計(jì)算低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓，作為計(jì)算空冷凝汽器熱負(fù)荷的基準(zhǔn)。
[0013]所述步驟一的具體步驟為:
[0014](1-1)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水壓力P1，高、中壓缸前后軸封漏汽壓力P2，低壓缸軸封進(jìn)汽壓力P3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽壓力P4,給水泵密封水進(jìn)水壓力P5 ;
[0015](1-2)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水密度P1，高、中壓缸前后軸封漏汽密度P2，低壓缸軸封進(jìn)汽密度P 3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽密度P 4，給水泵密封水進(jìn)水密度P5;
[0016](1-3)由公式dt = d20X A dX (t-20)計(jì)算得到測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，單位為mm，式中:dt測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，Xd為測(cè)量元件的線性膨脹系數(shù)，入d為已知，d20為測(cè)量元件在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，d2(l為已知，t為所測(cè)量元件在工作時(shí)的溫度；
[0017]其中
[0018]除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0019]dtl = d201X 入 dlX (t「20)
[0020]dtl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d2(ll除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，X dl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，A除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置工作溫度；
[0021]高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0022]dt2 = d202 X Ad2X (t2-20)
[0023]dt2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d202高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的線性膨脹系數(shù)，t2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0024]低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0025]dt3 = (I203 X 入 d3X (t3-20)
[0026]dt3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，Cl203低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，t3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0027]高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0028]dt4 = d204 X 入 d4 X (t4-20)
[0029]dt4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d204高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，\ d4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，t4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0030]給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0031]dt5 = d205 X Ad5X(t5-20)
[0032]dt5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d205給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，
給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0033](1-4)利用G = 0.126446X a Xdt2X e X (APX P )1/2計(jì)算測(cè)量元件在工作時(shí)的流量，其中:G為測(cè)量元件在試驗(yàn)時(shí)的流量，a為測(cè)量元件的流量系數(shù)，為已知量；dt為測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑_ ; △ P為測(cè)量元件試驗(yàn)時(shí)所測(cè)量的流量差壓，kPa ; e為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，P測(cè)量元件所對(duì)應(yīng)的密度。
[0034]利用公式計(jì)算進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量G。:
[0035]Gc = 0.126446 Xa1X dtl2 X e: X ( A P1X P 1/2
[0036]利用公式計(jì)算高、中壓缸前后軸封漏汽流量Gzf:
[0037]Gzf = 0.126446Xa2X dt22X e 2X ( A P2X P 2)1/2
[0038]利用公式計(jì)算低壓缸軸封進(jìn)汽流量Gdzf:
[0039]Gdzf = 0.126446X a 3Xdt32X e 3X ( A P3X P 3)1/2
[0040]利用公式計(jì)算高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量Gmg:
[0041]Gmg = 0.126446X a 4Xdt42X e 4X (AP4X P 4)1/2[0042]利用公式計(jì)算給水泵密封水進(jìn)水流量Gmfl:
[0043]Gmfl = 0.126446X a 5Xdt52X e 5X ( A P5X P 5)1/2
[0044]其中:a工~a 5為所測(cè)流量節(jié)流裝置的流量系數(shù),為已知量；A P1~A P5為試驗(yàn)時(shí)節(jié)流裝置所測(cè)量流量的差壓，單位kPa;ei~e5為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，給水泵密封水回水流量Gmf2由容積法測(cè)量，即測(cè)量整個(gè)試驗(yàn)期間單位時(shí)間內(nèi)的密封水回水的質(zhì)量。
[0045](1-5)進(jìn)入給水泵的密封水量Gnif由公式Gnif = Gmfl-Gmf2計(jì)算得到。
[0046]所述步驟二的具體方法為:
[0047](2-1)測(cè)量主蒸汽焓ims、再熱蒸汽焓iA、最終給水焓ifw、冷再熱蒸汽焓過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓irs、#l高加進(jìn)汽焓inl、#l高加疏水焓isl、#2高加進(jìn)汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加進(jìn)汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器進(jìn)汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器進(jìn)口凝結(jié)水焓ie，#l高加進(jìn)水焓in、#l高加出水焓i12、#2高加進(jìn)水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進(jìn)水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機(jī)輸出功率Pe ；
[0048](2-2)測(cè)量鍋爐汽包水位變化的當(dāng)前流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量；
[0049](2-3)根據(jù)測(cè)量的凝結(jié)水流量G。，設(shè)定給水流量Gfw = 1.2XG。，根據(jù)高壓加熱器和除氧器能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算出#1高加進(jìn)汽流量Gel、#2高加進(jìn)汽流量Ge2、#3高加進(jìn)汽流量G63及除氧器進(jìn)汽流量G64,高加即高壓加熱器:
[0050]#1高加進(jìn)汽流量由公式Gel = GfwX (i32-13i) / (in3_is3)計(jì)算得到；
[0051]#2 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge2 = [GfwX (i22-121) -Gel (is3_is2)]/ (in2_iS2)計(jì)算得到；
[0052]#3 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge3 = [GfwX Ci12-111)- (Gel+Ge2)X (is2-1sl)]/ (inl-1sl)計(jì)算得到；
[0053]除氧器進(jìn)汽量由公式
[0054]Ge4= [ (Gfw+Gss+Grs-Gmf) X (ixs_ic)- (Gel+Ge2+Ge3) X (is「ixs)]/ (in4_ixs)計(jì)算得到；
[0055]新的凝結(jié)水流量由公式Gcl = Gfw+Gss+Grs-Gmf-Gel-Ge2-Ge3-Ge4計(jì)算得到；
[0056]將以上計(jì)算得到的Gca與實(shí)際測(cè)量的凝結(jié)水流量G。進(jìn)行比較，若差值大于lkg/h，假設(shè)新的給水流量Gfwl = Gfw+ (U。)，重復(fù)迭代以上的計(jì)算，直至Gca與6。差值小于Ikg/h，最后迭代計(jì)算的給水流量Gfwl作為最終給水流量， 并得到最終迭代計(jì)算的汽輪機(jī)一段抽汽量G6lz、二段抽汽量G62z,三段抽汽量G63z,四段抽汽量G64z ；
[0057](2-4)利用公式Gms = Gfw+Gbl+Gss計(jì)算主汽流量Gms ；
[0058](2-5 )根據(jù)公式 Gch = Gms-Gmg-Gzf-Gelz-Ge2z 計(jì)算冷再熱蒸汽流量 Gch ；
[0059](2-6)根據(jù)公式Ga = Gch+Grs計(jì)算再熱蒸汽流量GA。
[0060]所述步驟三的具體方法為:
[0061](3-1)測(cè)量#5低加進(jìn)汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加進(jìn)汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加進(jìn)汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加進(jìn)水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加進(jìn)水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加進(jìn)水焓i71、#7低加出水焓i72 ；
[0062](3-2)汽輪機(jī)#5低加進(jìn)汽量Ge5、#6低加進(jìn)汽量Ge6、#7低加進(jìn)汽量Ge7由低壓加熱器熱平衡計(jì)算得到；
[0063]#5 低加進(jìn)汽量由公式 Ge5 = GcX (i52-151) / (in5-1s5)；
[0064]#6 低加進(jìn)汽量由公式 Ge6 = [GcX (i62-161)-Ge5 (is5_is6) ]/ (in6_is6)計(jì)算得到；
[0065]#7 低加進(jìn)汽量由公式 Ge7 = [GcX (i72-171)- (Ge5+Ge6) X (is6_is7)]/ (in7-1s7)計(jì)算得到；
[0066](3-3)汽輪機(jī)低壓缸排汽流量由公式Grai = Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf計(jì)算得到，低壓缸排汽能量由公式
[0067]Qex = GmsXims^GrhXirh-GchXich-GelzXinl-Ge2zXin2-Ge3zXin3-Ge4zXin4-Ge5Xin5-Ge6X in6-Ge7X In7-Gzf X izf-GdzfX Idzf-PeX 3600/0.985 計(jì)算得到。
[0068]所述步驟四的具體步驟為:
[0069](4-1)直接空冷機(jī)組低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓由公式iex = Qex/Gex計(jì)算得到。
[0070]本發(fā)明的有益效果:
[0071]1，對(duì)于直接空冷汽輪機(jī)組，空冷凝汽器的性能考核試驗(yàn)與汽輪機(jī)組性能考核試驗(yàn)同步進(jìn)行，利用汽輪機(jī)組的能量平衡和質(zhì)量平衡計(jì)算得到低壓缸的排汽流量和排汽焓，作為計(jì)算空冷凝汽器熱負(fù)荷的基準(zhǔn)，克服了利用空冷汽輪機(jī)組低壓缸內(nèi)蒸汽膨脹過程線線性不佳導(dǎo)致的空冷凝汽器進(jìn)汽焓不精確的缺點(diǎn)。
[0072]2，對(duì)于直接空冷汽輪機(jī)組空冷凝汽器的性能試驗(yàn)，利用低0值喉部取壓長(zhǎng)頸噴嘴測(cè)量進(jìn)入除氧器的凝結(jié)水流量，流量測(cè)量更加準(zhǔn)確，克服了利用凝泵出口凝結(jié)水流量測(cè)量不準(zhǔn)確而導(dǎo)致空冷凝汽器進(jìn)汽流量不準(zhǔn)確的缺點(diǎn)。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0073]圖1汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)測(cè)點(diǎn)布置圖。
【具體實(shí)施方式】:
[0074]下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明:
[0075]圖1為汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)測(cè)點(diǎn)布置圖。直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，包括以下步驟:
[0076]步驟一:測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量，高、中壓缸前后軸封漏汽流量，低壓缸軸封進(jìn)汽流量，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量，以及進(jìn)入給水泵的密封水流量；
[0077]步驟二:根據(jù)高壓加熱器和除氧器的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算一至四段抽汽流量、給水流量、主蒸汽流量、高壓缸排汽流量和再熱蒸汽流量；
[0078]步驟三:根據(jù)低壓加熱器的熱平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算五至七段抽汽流量，根據(jù)汽輪機(jī)的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算汽輪機(jī)低壓缸排汽能量和排汽流量。
[0079]步驟四:計(jì)算低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓，作為計(jì)算空冷凝汽器熱負(fù)荷的基準(zhǔn)。
[0080]所述步驟一的具體步驟為:
[0081] (1-1)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水壓力P1，高、中壓缸前后軸封漏汽壓力P2，低壓缸軸封進(jìn)汽壓力P3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽壓力P4,給水泵密封水進(jìn)水壓力P5 ;
[0082](1-2)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水密度P1，高、中壓缸前后軸封漏汽密度P2，低壓缸軸封進(jìn)汽密度P 3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽密度P 4，給水泵密封水進(jìn)水密度P5;
[0083](1-3)由公式dt = d20X A dX (t-20)計(jì)算得到測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，單位為mm，式中:dt測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，Xd為測(cè)量元件的線性膨脹系數(shù)，入d為已知，d20為測(cè)量元件在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，d2(l為已知，t為所測(cè)量元件在工作時(shí)的溫度；
[0084]其中
[0085]除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0086]dtl = d201 X A dl X (1^—20)
[0087]dtl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d2(ll除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，X dl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，A除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置工作溫度；
[0088]高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0089]dt2 = d202 X A d2X (t2_20)
[0090]dt2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d202高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的線性膨脹系數(shù)，t2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0091]低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0092]dt3 = (I203 X 入 d3X (t3-20)
[0093]dt3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，Cl203低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，t3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0094]高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0095]dt4 = d204 X 入 d4 X (t4-20)
[0096]dt4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d204高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，\ d4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，t4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0097]給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
[0098]dt5 — d205 X 入 d5X (t5_20)[0099]dt5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d205給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，
給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的工作溫度；
[0100](1-4)利用G = 0.126446X a Xdt2X e X ( A PX P )1/2計(jì)算測(cè)量元件在工作時(shí)的流量，其中:G為測(cè)量元件在試驗(yàn)時(shí)的流量，a為測(cè)量元件的流量系數(shù)，為已知量；dt為測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑_ ; △ P為測(cè)量元件試驗(yàn)時(shí)所測(cè)量的流量差壓，kPa ; e為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，P測(cè)量元件所對(duì)應(yīng)的密度。
[0101]利用公式計(jì)算進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量G。:
[0102]Gc = 0.126446X a !Xdtl2X e:X ( AP1X P 1/2
[0103]利用公式計(jì)算高、中壓缸前后軸封漏汽流量Gzf:
[0104]Gzf = 0.126446X a 2Xdt22X e 2X (AP2X P 2)1/2
[0105]利用公式計(jì)算低壓缸軸封進(jìn)汽流量Gdzf:
[0106]Gdzf = 0.126446X a 3Xdt32X e 3X (AP3X P 3)1/2
[0107]利用公式計(jì)算高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量Gmg:
[0108]Gmg = 0.126446X a 4Xdt42X e 4X (AP4X P 4)1/2
[0109]利用公式計(jì)算給水泵密封水進(jìn)水流量Gmfl:
[0110]Gmfl = 0.126446X a 5Xdt52X e 5X (AP5X P 5)1/2
[0111]其中~a 5為所測(cè)流量節(jié)流裝置的流量系數(shù)，為已知量；AP1~AP5為試驗(yàn)時(shí)節(jié)流裝置所測(cè)量流量的差壓，單位kPa;ei~e5為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，給水泵密封水回水流量Gmf2由容積法測(cè)量，即測(cè)量整個(gè)試驗(yàn)期間單位時(shí)間內(nèi)的密封水回水的質(zhì)量。
[0112](1-5)進(jìn)入給水泵的密封水量Gmf由公式Gmf = Gmfl-Gmf2計(jì)算得到。
[0113]所述步驟二的具體方法為:
[0114](2-1)測(cè)量主蒸汽焓ims、再熱蒸汽焓iA、最終給水焓ifw、冷再熱蒸汽焓過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓irs、#l高加進(jìn)汽焓inl、#l高加疏水焓isl、#2高加進(jìn)汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加進(jìn)汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器進(jìn)汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器進(jìn)口凝結(jié)水焓ie，#l高加進(jìn)水焓in、#l高加出水焓i12、#2高加進(jìn)水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進(jìn)水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機(jī)輸出功率Pe ；
[0115](2-2 )測(cè)量鍋爐汽包水位變化的當(dāng)前流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量；
[0116](2-3)根據(jù)測(cè)量的凝結(jié)水流量G。，設(shè)定給水流量Gfw = 1.2XG。，根據(jù)高壓加熱器和除氧器能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算出#1高加進(jìn)汽流量Gel、#2高加進(jìn)汽流量Ge2、#3高加進(jìn)汽流量G63及除氧器進(jìn)汽流量G64,高加即高壓加熱器:
[0117]#1高加進(jìn)汽流量由公式Gel = GfwX Ci32-1si) / (in3_iS3)計(jì)算得到；
[0118]#2 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge2 = [GfwX (i22-121) -Gel (is3_is2)]/ (in2-1s2)計(jì)算得到；
[0119]#3 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge3 = [GfwX Ci12-111)- (Gel+Ge2)X (is2-1sl)]/ (inl-1sl)計(jì)算得到；
[0120]除氧器進(jìn)汽量由公式[0121]Ge4= [ (Gfw+Gss+Grs-Gmf) X (ixs_ic)- (Gel+Ge2+Ge3) X (is「ixs)]/ (in4_ixs)計(jì)算得到；
[0122]新的凝結(jié)水流量由公式Gca = Gfw+Gss+Grs-Gmf-Gel-Ge2-Ge3-Ge4計(jì)算得到；
[0123]將以上計(jì)算得到的Gca與實(shí)際測(cè)量的凝結(jié)水流量G。進(jìn)行比較，若差值大于lkg/h，假設(shè)新的給水流量Gfwl = Gfw+ (U。)，重復(fù)迭代以上的計(jì)算，直至Gca與6。差值小于Ikg/h，最后迭代計(jì)算的給水流量Gfwl作為最終給水流量，并得到最終迭代計(jì)算的汽輪機(jī)一段抽汽量G6lz、二段抽汽量G62z,三段抽汽量G63z,四段抽汽量G64z ；
[0124](2-4 )利用公式Gms = Gfw+Gbl+Gss計(jì)算主汽流量Gms ；
[0125](2-5)根據(jù)公式 Gch = Gms-Gmg-Gzf-Gelz-Ge2z 計(jì)算冷再熱蒸汽流量 Gch ；
[0126](2-6)根據(jù)公式Ga = Gch+Grs計(jì)算再熱蒸汽流量GA。
[0127]所述步驟三的具體方法為:
[0128](3-1)測(cè)量#5低加進(jìn)汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加進(jìn)汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加進(jìn)汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加進(jìn)水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加進(jìn)水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加進(jìn)水焓i71、#7低加出水焓i72 ；
[0129](3-2)汽輪機(jī)#5低加進(jìn)汽量Ge5、#6低加進(jìn)汽量Ge6、#7低加進(jìn)汽量Ge7由低壓加熱器熱平衡計(jì)算得到；
[0130]#5 低加進(jìn)汽量由公式 Ge5 = GcX Ci52-151)/ (in5-1s5);
[0131]#6 低加進(jìn)汽量由公式 Ge6 = [GcX (i62-161)-Ge5 (is5_is6) ]/ (in6_is6)計(jì)算得到；
[0132]#7 低加進(jìn)汽量由公式 Ge7 = [GcX (i72-171)- (Ge5+Ge6) X (is6_is7)]/ (in7_is7)計(jì)算得到；
[0133](3-3)汽輪機(jī)低壓缸排汽流量由公式Grai = Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf計(jì)算得到，低壓缸排汽能量由公式
[0134]Qex = GmsXims^GrhXirh-GehXieh-GelzXinl-Ge2zXin2-Ge3zXin3-Ge4zXin4-Ge5Xin5-Ge6X in6-Ge7X In7-Gzf X izf-GdzfX Idzf-PeX 3600/0.985 計(jì)算得到。
[0135]所述步驟四的具體步驟為:
[0136](4-1)直接空冷機(jī)組低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓由公式iex = Qex/Gex計(jì)算得到。
[0137]某發(fā)電公司#3機(jī)組為超超臨界參數(shù)直接空冷凝汽式發(fā)電機(jī)組，汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠設(shè)計(jì)制造的1000MW超超臨界、中間再熱、單軸、四缸四排汽直接空冷凝汽式汽輪機(jī)。汽輪機(jī)排汽采用直接空氣冷卻技術(shù)進(jìn)行冷卻，直接空冷系統(tǒng)管束由中電科技和哈爾濱空調(diào)股份有限公司聯(lián)合生產(chǎn)，空冷散熱器管型為鋼基管、鋁翅片單排管散熱器。
[0138]空冷平臺(tái)上總共安裝有80組空冷凝汽器，分為10列冷卻單元垂直A列布置，每列有8組空冷凝汽器，其中6組為順流凝汽器，2組為逆流凝汽器。
[0139]汽輪機(jī)組投產(chǎn)后，按照ASME PTC6-2004《汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程》和國(guó)外VGB-Rl3 IMe導(dǎo)則、國(guó)內(nèi)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T552-1995《火力發(fā)電廠空冷塔及空冷凝汽器試驗(yàn)方法》進(jìn)行汽輪機(jī)組和空冷凝汽器的性能試驗(yàn)，試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)的布置按照如圖1所示。
[0140]試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)及儀表:(1)電功率測(cè)量:發(fā)電機(jī)功率在發(fā)電機(jī)的出線端接校驗(yàn)合格的
0.02級(jí)WT3000功率變送器測(cè)量。(2)流量測(cè)量:凝結(jié)水流量采用標(biāo)準(zhǔn)的喉部取壓長(zhǎng)頸噴嘴及0.075級(jí)3051差壓變送器測(cè)量，凝結(jié)水流量噴嘴裝在#5低加出口和除氧器進(jìn)口之間的水平管路上，且事先經(jīng)過有資質(zhì)的檢測(cè)中心標(biāo)定；過熱器、再熱器減溫水流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測(cè)量；高、中壓缸軸封漏汽流量利用標(biāo)準(zhǔn)孔板測(cè)量；低壓缸軸封供汽流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測(cè)量。
(3)壓力測(cè)量:所有壓力測(cè)點(diǎn)用0.1級(jí)3051壓力變送器測(cè)量。(4)溫度測(cè)量:所有溫度測(cè)點(diǎn)用工業(yè)一級(jí)E分度鎧裝熱電偶測(cè)量。(5)空冷島測(cè)點(diǎn)布置:空冷島進(jìn)風(fēng)溫度，在每一單元的軸流機(jī)進(jìn)風(fēng)口，布置進(jìn)氣溫度測(cè)點(diǎn)；在每一冷卻單元凝水管上和總凝水管上布置空冷凝汽器下水溫度測(cè)點(diǎn)；空冷風(fēng)速和風(fēng)向:風(fēng)速和風(fēng)向用轉(zhuǎn)杯風(fēng)速儀進(jìn)行測(cè)量，測(cè)點(diǎn)布置于廠房外30米處；風(fēng)機(jī)電耗:80臺(tái)軸流風(fēng)機(jī)電耗在400V空冷風(fēng)機(jī)控制室用手持式電流、電壓卡表測(cè)量，計(jì)算時(shí)扣除從控制柜至電機(jī)端的線損。
[0141]所有數(shù)據(jù)采用施倫伯杰公司生產(chǎn)的MP分散式數(shù)據(jù)采集器，配用便攜式電腦進(jìn)行采集，采集周期為30秒。對(duì)采集得到的試驗(yàn)原始數(shù)據(jù)按工況相對(duì)穩(wěn)定的一段連續(xù)記錄時(shí)間進(jìn)行算術(shù)平均值計(jì)算，壓力測(cè)點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)高和大氣壓力修正。試驗(yàn)中同一參數(shù)多重測(cè)點(diǎn)的測(cè)量值，取其算術(shù)平均值。
[0142]表1中列出超超臨界1000MW汽輪機(jī)組空冷凝汽器性能試驗(yàn)原始數(shù)據(jù)，表2中列出機(jī)組三閥點(diǎn)工況下的試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果。
[0143]表1超超臨界1000MW機(jī)組空冷凝汽器試驗(yàn)原始數(shù)據(jù) [0144]
【權(quán)利要求】
1.直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，包括以下步驟: 步驟一:測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量，高、中壓缸前后軸封漏汽流量，低壓缸軸封進(jìn)汽流量，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量，以及進(jìn)入給水泵的密封水流量； 步驟二:根據(jù)高壓加熱器和除氧器的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算一至四段抽汽流量、給水流量、主蒸汽流量、高壓缸排汽流量和再熱蒸汽流量； 步驟三:根據(jù)低壓加熱器的熱平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算五至七段抽汽流量，根據(jù)汽輪機(jī)的能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算汽輪機(jī)低壓缸排汽能量和排汽流量； 步驟四:計(jì)算低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓，作為計(jì)算空冷凝汽器熱負(fù)荷的基準(zhǔn)。
2.如權(quán)利要求1所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟一的測(cè)量包括: (1-1)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水壓力P1，高、中壓缸前后軸封漏汽壓力P2，低壓缸軸封進(jìn)汽壓力P3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽壓力P4,給水泵密封水進(jìn)水壓力P5 ; (1-2)測(cè)量進(jìn)除氧器的凝結(jié)水密度P1，高、中壓缸前后軸封漏汽密度P2，低壓缸軸封進(jìn)汽密度P 3，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽密度P 4，給水泵密封水進(jìn)水密度P5。
3.如權(quán)利要求2所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟一中測(cè)量流量時(shí)還需要由公式dt = d20X A dX (t-20)計(jì)算得到測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，單位為_，式中:dt測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑，XdS測(cè)量元件的線性膨脹系數(shù)，A d為已知，d20為測(cè)量元件在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，d2(l為已知，t為所測(cè)量元件在工作時(shí)的溫度。
4.如權(quán)利要求3所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑具體包括: a，除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:
dti = d201X 入 dlX (t「20) dtl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d2(ll除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，gama dl除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，除氧器凝結(jié)水流量節(jié)流裝置工作溫度； b，高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑: dt2 = d202 X 入 d2X (t2-20) dt2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d202高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié) 流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，\ d2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的線性膨脹系數(shù)，t2高、中壓缸前后軸封漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度； C，低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑: dt3 = d203 X A d3X (t3-20) dt3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，Cl203低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，〖3低壓缸軸封進(jìn)汽流量節(jié)流裝置的工作溫度； d，高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑: dt4 = d204 X A d4X (t4-20)dt4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d204高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，t4高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量節(jié)流裝置的工作溫度；e，給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑:dt5 = Ci205 X X d5X (t5-20) dt5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的開孔直徑，d205給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置在設(shè)計(jì)溫度20°C下的開孔直徑，Xd5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置線性膨脹系數(shù)，〖5給水泵密封水進(jìn)水流量節(jié)流裝置的工作溫度。
5.如權(quán)利要求4所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟一中流量利用G = 0.126446X a Xdt2X e X ( A PX P )1/2計(jì)算，其中:G為測(cè)量元件在試驗(yàn)時(shí)的流量，a為測(cè)量元件的流量系數(shù)，為已知量；dt為測(cè)量元件在工作溫度下的開孔直徑mm; AP為測(cè)量元件試驗(yàn)時(shí)所測(cè)量的流量差壓，kPa; e為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，P測(cè)量元件所對(duì)應(yīng)的密度。
6.如權(quán)利要求5所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述測(cè)量元件在試驗(yàn)時(shí)的流量具體計(jì)算包括: 利用公式計(jì)算進(jìn)除氧器的凝結(jié)水流量G。:
Gc = 0.126446X a !Xdtl2X e:X (AP1X P 1/2
利用公式計(jì)算高、中壓缸前后軸封漏汽流量Gzf:
Gzf = 0.126446X a 2Xdt22X e 2X (AP2X P 2)1/2
利用公式計(jì)算低壓缸軸封進(jìn)汽流量Gdzf:
Gdzf = 0.126446X a 3`Xdt32X e 3X (AP3X P 3)1/2
利用公式計(jì)算高、中壓缸進(jìn)汽閥門門桿漏汽流量Gmg:
Gmg = 0.126446X Q4Xdt42X e 4X (AP4X P 4)1/2
利用公式計(jì)算給水泵密封水進(jìn)水流量Gmfl:
Gfflfl = 0.126446X a5Xdt52X E5X(AP5Xp5)172 其中:Ci1~Ci5為所測(cè)流量節(jié)流裝置的流量系數(shù)，為已知量；AP1~AP5為試驗(yàn)時(shí)節(jié)流裝置所測(cè)量流量的差壓，單位kPa ; e i~e5為所測(cè)量介質(zhì)的膨脹系數(shù)，為已知量，給水泵密封水回水流量Gmf2由容積法測(cè)量，即測(cè)量整個(gè)試驗(yàn)期間單位時(shí)間內(nèi)的密封水回水的質(zhì)量; (1-5)進(jìn)入給水泵的密封水量Gmf由公式Gmf = Gmfl-Gmf2計(jì)算得到。
7.如權(quán)利要求1所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟二中需要測(cè)量的量包括: (2-1)測(cè)量主蒸汽焓ims、再熱蒸汽焓、最終給水焓ifw、冷再熱蒸汽焓過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓i?、#1高加進(jìn)汽焓inl、#1高加疏水焓isl、#2高加進(jìn)汽焓U、#2高加疏水焓is2、#3高加進(jìn)汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器進(jìn)汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器進(jìn)口凝結(jié)水焓i。，#1高加進(jìn)水焓in、#1高加出水焓i12、#2高加進(jìn)水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進(jìn)水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機(jī)輸出功率Pe ； (2-2)測(cè)量鍋爐汽包水位變化的當(dāng)前流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量 Grs。
8.如權(quán)利要求7所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟二還包括: (2-3)根據(jù)測(cè)量的凝結(jié)水流量G。，設(shè)定給水流量Gfw= 1.2XG。，根據(jù)高壓加熱器和除氧器能量平衡和質(zhì)量平衡，計(jì)算出#1高加進(jìn)汽流量Gel、#2高加進(jìn)汽流量Ge2、#3高加進(jìn)汽流量G63及除氧器進(jìn)汽流量G64,高加即高壓加熱器: #1高加進(jìn)汽流量由公式Gel = GfwX (i32-131) / (in3-1s3)計(jì)算得到； #2 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge2 = [GfwX (i22-121) -Gel (is3-1s2) I/ (in2_iS2)計(jì)算得到；#3 高加進(jìn)汽流量由公式 Ge3 = [GfwX (i12-1n) - (Gel+Ge2) X (is2-1sl) ]/ (in「isl)計(jì)算得到； 除氧器進(jìn)汽量由公式
Ge4 = [ (Gfw+Gss+Grs-Gmf) X (ixs-1c)- (Gel+Ge2+Ge3) X (isl_ixs)]/ (in4_ixs)計(jì)算得到；
新的凝結(jié)水流量由公式Gel = GfJGss^Grs-Gmf-Gel-Gej2-Gej3-Gej4計(jì)算得到； 將以上計(jì)算得到的Gca與實(shí)際測(cè)量的凝結(jié)水流量G。進(jìn)行比較，若差值大于lkg/h，假設(shè)新的給水流量Gfwl = Gfw+ (h-G。)，重復(fù)迭代以上的計(jì)算，直至Gca與6。差值小于lkg/h，最后迭代計(jì)算的給水流量Gfwl作為最終給水流量，并得到最終迭代計(jì)算的汽輪機(jī)一段抽汽量G6Iz、二段抽汽量G62z,三段抽汽量G63z,四段抽汽量G64z ； (2-4)利用公式Gms = Gfw+Gbl+Gss計(jì)算主汽流量Gms ； (2-5)根據(jù)公式Gdl = Gms-Gmg-Gzf-Gelz-Ge2z計(jì)算冷再熱蒸汽流量Gdl ； (2-6)根據(jù)公式Gril = Gch+Grs計(jì)算再熱蒸汽流量Ga。
9.如權(quán)利要求1所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟三的具體方法為: (3-1)測(cè)量#5低加進(jìn)汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加進(jìn)汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加進(jìn)汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加進(jìn)水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加進(jìn)水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加進(jìn)水焓i71、#7低加出水焓i72 ； (3-2)汽輪機(jī)#5低加進(jìn)汽量Ge5、#6低加進(jìn)汽量Ge6、#7低加進(jìn)汽量Ge7由低壓加熱器熱平衡計(jì)算得到； #5 低加進(jìn)汽量由公式 Ge5 = GcX (i52-151)/ (in5-1s5)； #6 低加進(jìn)汽量由公式 Ge6 = [GcX (i62-161)-Ge5 (is5-1s6) ]/ (in6_is6)計(jì)算得到； #7 低加進(jìn)汽量由公式 Ge7 = [GcX (i72-171)- (Ge5+Ge6) X (is6-1s7)]/ (in7_is7)計(jì)算得到； (3-3)汽輪機(jī)低壓缸排汽流量由公式Grai = Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf計(jì)算得到，低壓缸排汽能量由公式
Qex = GmSX ims+GrhX irh_GchX ich_Gelz X inl_Ge2Z X in2_Ge3z X in3_Ge4Z X in4_Ge5 X in5_Ge6 X in6-Ge7Xin7-GzfX izf-GdzfX idzf-pe X 3600/0.985 計(jì)算得到。
10.如權(quán)利要求1所述的直接空冷機(jī)組空冷凝汽器進(jìn)汽焓的計(jì)算方法，其特征是，所述步驟四的具體步驟為: (4-1)直接空冷機(jī)組低壓缸排汽焓即空冷凝汽器進(jìn)汽焓由公式iex = QraZGrai計(jì)算得到。
【文檔編號(hào)】G01M99/00GK103487272SQ201310443244
【公開日】2014年1月1日 申請(qǐng)日期:2013年9月25日 優(yōu)先權(quán)日:2013年9月25日
【發(fā)明者】王學(xué)棟, 鄭威 申請(qǐng)人:國(guó)家電網(wǎng)公司, 國(guó)網(wǎng)山東省電力公司電力科學(xué)研究院