專利名稱：旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在冷凍循環(huán)中對(duì)HFC(液體氟代烴油)制冷劑進(jìn)行壓縮的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，尤其涉及組成壓縮機(jī)構(gòu)的葉片等的滑動(dòng)部件。
旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)一般在其缸體內(nèi)設(shè)有偏心轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，同時(shí)在缸體上設(shè)有葉片槽，該葉片槽內(nèi)嵌裝有可往復(fù)運(yùn)動(dòng)的葉片。該葉片通過壓縮彈簧使其頂端部與轉(zhuǎn)子外周面彈性抵接且可自由滑動(dòng)，并通過葉片將缸體內(nèi)部一分為二。
因此，葉片其側(cè)面與葉片槽滑動(dòng)接觸，且頂端部與轉(zhuǎn)子的外周面滑動(dòng)接觸，所以要求葉片有良好的耐磨性。
在這種旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，例如如日本發(fā)明專利公開1985年228794號(hào)公報(bào)所述，葉片向來是用主要含有鎢的高速工具鋼(相當(dāng)于JIS SKH—51)材或含有鉻的鋼經(jīng)氮化處理后的鋼材這類較耐磨材料來制成的。
然而近年來，由于空調(diào)機(jī)和電冰箱等的長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)及最大、最小輸出幅度的增大，其運(yùn)轉(zhuǎn)條件變得過于嚴(yán)酷，葉片和轉(zhuǎn)子間及葉片和缸體間的磨損出現(xiàn)增大的傾向，其結(jié)果產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)出故障、性能下降等的問題。
尤其是，當(dāng)用作空調(diào)機(jī)及電冰箱用的壓縮機(jī)時(shí)，到目前為止一直被用作制冷劑的R12及R22等含有氯的制冷劑因?yàn)楹芸赡芤茐某粞鯇?，故不久的將來將?huì)被禁止使用，但代替這些制冷劑的R32、R125、R134a、R143a等的HFC制冷劑液體氟代烴油(ハィドロフルオロカ—ボン)，因不含氯元素，所以，特別是在鐵系材料的滑動(dòng)部件中，不會(huì)形成作為磨合層的氯化鐵層，容易引起磨損及發(fā)熱粘附。因此，本發(fā)明的目的在于，消除上述存在的問題，提供一種即使在因使用HFC制冷劑而變得更苛酷的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下，也能有出色的耐磨性的滑動(dòng)部件，并提供一種能承受長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)及對(duì)壓縮機(jī)馬達(dá)的最大至最小運(yùn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速的變化幅度增加也能承受的、高度可靠的壓縮機(jī)。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，缸體內(nèi)裝有偏心的可自由轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，并設(shè)有其頂端部與該轉(zhuǎn)子彈性抵接且滑動(dòng)自由地嵌裝在設(shè)于上述缸體上的葉片槽內(nèi)、由彌散有氧化鋁的氧化鋯燒結(jié)體構(gòu)成的葉片，缸體內(nèi)被壓縮的制冷劑使用HFC制冷劑，其特征在于，令所述葉片硬度為Hv1350—1550、線膨脹系數(shù)為8.5—9.4×10-6〔1/℃〕，同時(shí)，使從正方晶格(t相)相變?yōu)閱涡本Ц?m相)的比例量為不到50％。此外，最好使上述葉片的比重為4.8—6.0，葉片表面氣孔的直徑為1—100μm。
此外，本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，缸體內(nèi)裝有偏心的可自由轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，并設(shè)有其頂端部與該轉(zhuǎn)子彈性抵接且滑動(dòng)自由地嵌裝在設(shè)于上述缸體上的葉片槽內(nèi)、由彌散有氧化鋁的氧化鋯燒結(jié)體構(gòu)成的葉片，缸體內(nèi)被壓縮的制冷劑使用HFC制冷劑，其特征在于，葉片的傳熱系數(shù)為0.010〔cal/cm·sec·℃％〕以上。
如上所述的本發(fā)明，因?yàn)榱钊~片的硬度為Hv1350—1550，所以葉片切削加工時(shí)無豁口、裂紋，在精加工的磨削加工中容易磨削。又因?yàn)楸葌鹘y(tǒng)的被用作葉片材料的氮化鐵的硬度Hv800—1300更硬，所以即使用HFC制冷劑進(jìn)行壓縮機(jī)的實(shí)用試驗(yàn)，磨損量也極少，在1μm以下。因?yàn)榫€膨脹系數(shù)在8.5—9.4×10-6〔1/℃〕，所以葉片和葉片槽間的間隙變小，制冷劑的泄漏變少，故壓縮機(jī)的排出壓力穩(wěn)定。因?yàn)閺恼骄Ц?t相)變?yōu)閱涡本Ц?m相)的相變量不到50％，所以葉片不會(huì)產(chǎn)生龜裂。若令該葉片的比重為4.8—6.0，則比鐵的比重還輕，故能減小起動(dòng)轉(zhuǎn)矩，提高最高轉(zhuǎn)速，提高壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)效率，由于減輕了重量，振動(dòng)、噪聲也能降低。
此外，若使該葉片表面氣孔的直徑為1—100μm，則葉片的實(shí)際接觸面不會(huì)過小，所以可使與之相配合的部件及葉片本身的磨損很少。
并且已知道，還能防止葉片變形，葉片的貯油性也良好。
還有，因?yàn)楸景l(fā)明使葉片的傳熱系數(shù)在0.010〔cal/cm·sec·℃％〕以上，所以可避免葉片本身過熱，即使讓使用HFC制冷劑的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)在高負(fù)載下高速連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，葉片也不會(huì)發(fā)生發(fā)熱膠著現(xiàn)象。
通過對(duì)葉片進(jìn)行各向壓力相等的各向流體等靜壓加壓處理(HIP處理)，減少內(nèi)部缺陷，防止發(fā)生龜裂。再有，在相對(duì)葉片頂端的滑動(dòng)方向成直角的方向上磨削葉片，抑制制冷劑從缸體壓縮室至吸入室的泄漏，可使低速運(yùn)轉(zhuǎn)下的壓縮機(jī)的排出壓力及吸入壓力穩(wěn)定。與該葉片相配合的轉(zhuǎn)子或缸體若以含Cr—Mo—Ni的合金鑄鐵為材料，則轉(zhuǎn)子、缸體的磨損會(huì)減輕。又，潤滑油用4價(jià)的酯系合成油，葉片、轉(zhuǎn)子、缸體的磨損量可以極少，為1μm以下。
以下參照


本發(fā)明的實(shí)施例。附圖中圖1旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)壓縮機(jī)構(gòu)重要部分的立體圖。
圖2葉片的立體圖。
圖3示出葉片磨削方向的葉片的立體圖。
圖4旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的剖視圖。
圖1是立體圖，示出了如圖4所示的具有電動(dòng)機(jī)構(gòu)A和壓縮機(jī)構(gòu)B的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中的壓縮機(jī)構(gòu)B的重要部分，圖2是葉片的立體圖，圖中的缸體1內(nèi)裝有轉(zhuǎn)子2并設(shè)有葉片槽3，葉片槽3內(nèi)裝有葉片4。此外，葉片4通過其兩個(gè)側(cè)面4a可自由滑動(dòng)地設(shè)在葉片槽內(nèi)。上述轉(zhuǎn)子2由未圖示的偏心軸帶動(dòng)作偏心轉(zhuǎn)動(dòng)，葉片4由未圖示的彈簧施加作用力，其曲面狀的頂端部4b與轉(zhuǎn)子2的外周面滑動(dòng)接觸。
葉片為了制成組成為氧化鋯占50—98.5重量％、氧化鋁占1—49.5重量％、余下部分穩(wěn)定劑占0.5—10重量％的燒結(jié)體，采用預(yù)先將氧化鋯、氧化鋁及穩(wěn)定劑混合干燥后的原料粉末，通過橡膠模液體靜壓加壓成型、注射模塑成形或澆鑄成形而成形，將其脫脂后，在1200—1700℃下進(jìn)行1—3小時(shí)的燒結(jié)。
然后，根據(jù)需要，在惰性氣體氛圍中以1300—1700℃、10—100MPa的條件進(jìn)行各向流體等靜壓熱加壓處理。
如上所述在本實(shí)施例中，因?yàn)閷?duì)葉片進(jìn)行了各向流體等靜壓加壓處理(HIP處理)，從所有方向進(jìn)行加壓，所以內(nèi)部缺陷很少，與此相比，進(jìn)行簡單的加壓時(shí)，會(huì)出現(xiàn)退避，故容易產(chǎn)生內(nèi)部缺陷。
以下參照表1—表6，對(duì)當(dāng)葉片的硬度、線膨脹系數(shù)、比重、傳熱系數(shù)、氣孔直徑及相變量等取不同的特性值時(shí)，并且，與其配合的轉(zhuǎn)子和缸體采用含Cr—Mo—Ni的合金鑄鐵并在高負(fù)載下連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)了4000小時(shí)時(shí)的噪聲、加工性、葉片的余隙量、貯油性、與之配合部件的磨損、龜裂、葉片過熱、葉片內(nèi)部缺陷、泄漏等的程度進(jìn)行說明。
此外，壓縮機(jī)壓縮的制冷劑，考慮到氟制冷劑引起的環(huán)境破壞的問題，制冷劑本身采用R134a作為不含氯的液體氟代烴油制冷劑(以下稱為HFC制冷劑)，而供給壓縮機(jī)構(gòu)滑動(dòng)部分的潤滑油(冷凍機(jī)油)則采用4價(jià)的酯系合成油。
表1
實(shí)際應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題
△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表1示出了葉片硬度多次變化時(shí)相應(yīng)的加工性能和配合部件的損傷及葉片本身的磨損程度，關(guān)于精加工即磨削加工的加工性能，維氏硬度在Hv1250至Hv1550之間時(shí)加工時(shí)間短，能高精度加工，加工性好，但維氏硬度一旦超過Hv1650，葉片材質(zhì)過硬，加工很費(fèi)時(shí)間，加工性差。此外，配合部件的磨損程度，維氏硬度到Hv1550是良好的，但一超過Hv1650，葉片就過硬，磨損量增加，不實(shí)用。
另一方面，葉片本身的磨損程度，當(dāng)維氏硬度在Hv1250以下時(shí)，葉片硬度不夠，磨損量多，而維氏硬度在Hv1350以上時(shí)，磨損量可以減少。
這樣，若對(duì)加工性、配合部件的磨損、葉片本身的磨損進(jìn)行綜合考慮，則葉片的硬度如本發(fā)明所示，取維氏硬度Hv1350—1550為宜。
表2
◎?qū)嶋H應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表2示出了葉片的線膨脹系數(shù)多次改變時(shí)，從葉片和葉片槽的間隙產(chǎn)生的壓縮工序中制冷劑相應(yīng)的泄漏程度，若線膨脹系數(shù)在8.0×10-6以下，則上述泄漏使排出壓下降，壓縮效率變差。
與此相比，如本發(fā)明所述使線膨脹系數(shù)為8.5×10-6—9.4×10-6〔1/℃〕時(shí)，制冷劑不易產(chǎn)生泄漏，所以排出壓力不會(huì)下降，能使壓縮效率穩(wěn)定。
尤其是，當(dāng)線膨脹系數(shù)為9.4×10-6〔1/℃〕時(shí)，因?yàn)榕c金屬材料的線膨脹系數(shù)非常接近，所以，即使與鑄鐵或鋼制的缸體或轉(zhuǎn)子組合，也不易發(fā)生因材料線膨脹系數(shù)不同引起間隙增大而導(dǎo)致壓縮損失這樣的問題。
表3
實(shí)際應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表3示出了多次改變?nèi)~片的傳熱系數(shù)時(shí)相應(yīng)的葉片的過熱、葉片的磨損及冷凍機(jī)油劣化的程度，傳熱系數(shù)為0.005時(shí)，冷凍機(jī)油的劣化程度對(duì)實(shí)際應(yīng)用是無問題的，但葉片容易發(fā)生過熱、磨損量增多。此外，葉片的傳熱系數(shù)為0.003時(shí)，葉片發(fā)生過熱，磨損更多，冷凍機(jī)油易劣化，實(shí)際應(yīng)用上存在問題。
與此相比，若如本發(fā)明所述使傳熱系數(shù)為0.010—0.015，則葉片本身的過熱減少，冷凍機(jī)油的劣化也能降低。因此，即使使用HFC制冷劑，也能降低葉片的磨損，且能防止葉片發(fā)熱膠著，所以，可以在高負(fù)載下連續(xù)高速運(yùn)轉(zhuǎn)。
尤其是，當(dāng)傳熱系數(shù)為0.015時(shí)，能最大程度地降低葉片的過熱、磨損及冷凍機(jī)油的劣化。
表4
◎?qū)嶋H應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表4示出了多次改變?nèi)~片比重時(shí)相應(yīng)的起動(dòng)轉(zhuǎn)矩、噪聲的高低程度，當(dāng)使用散布有氧化鋁的氧化鋯時(shí)，其比重比鐵的比重7.9要低，與傳統(tǒng)的鐵質(zhì)材料的葉片相比，起動(dòng)轉(zhuǎn)矩降低，最高轉(zhuǎn)速提高，壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)效率提高。再有，由于減輕了重量，振動(dòng)、噪聲也降低。
但是，為了抑制葉片的磨損，必需把葉片硬度控制在維氏硬度Hv1350—1550的范圍內(nèi)，與此相對(duì)應(yīng)的比重范圍是4.8—6.0。
因此，通過使葉片的硬度為維氏硬度Hv1350—1550，并使比重為4.8—6.0，就可以既將磨損量抑減為很少，又可提高壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)效率及降低振動(dòng)和噪聲。
表5<
>◎?qū)嶋H應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表5示出了多次改變?nèi)~片氣孔直徑時(shí)相應(yīng)的葉片貯油性、葉片磨損及葉片變形的程度，氣孔直徑不到1μm，葉片無變形，葉片本身的磨損量也少，但存在貯油性差、高負(fù)載下高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)潤滑油不易貯留在滑動(dòng)部分，會(huì)出現(xiàn)葉片的發(fā)熱膠著、破損等問題。
另一方面，當(dāng)氣孔直徑超過100μm時(shí)，貯油性良好，但存在的問題是，葉片的磨損量開始增加，一旦氣孔直徑超過200μm，會(huì)發(fā)生葉片變形增大、長期運(yùn)轉(zhuǎn)后葉片出現(xiàn)損傷、破損等的問題。
與此相對(duì)照，當(dāng)如本發(fā)明所示使氣孔直徑為1—100μm時(shí)，葉片的貯油性良好，并且因?yàn)閷?shí)際接觸面并不過小，所以能減少配合部件及葉片本身的磨損，可在高負(fù)載下高速運(yùn)轉(zhuǎn)。
又，通過如上述實(shí)施例所述，使葉片硬度為維氏硬度Hv1350—1550，能在從低頻到高頻的寬廣范圍頻率區(qū)內(nèi)保證有可靠的耐磨損性能。
表6
◎?qū)嶋H應(yīng)用最佳、良好、○實(shí)際應(yīng)用無問題△實(shí)際應(yīng)用有問題、×不可實(shí)際應(yīng)用表6示出了多次改變從正方晶格(t相)至單斜晶格(m相)的相變量時(shí)，相應(yīng)龜裂發(fā)生的程度，若相變量超過50％，則內(nèi)部應(yīng)力大，會(huì)發(fā)生龜裂，但若如本發(fā)明所示，使相變量不到50％，則相變時(shí)發(fā)生的體積變化引起的內(nèi)部應(yīng)力小，不會(huì)發(fā)生龜裂。
此外，在上述實(shí)施例中，通過對(duì)葉片進(jìn)行各向流體等靜壓加壓處理(HIP處理)，可減少內(nèi)部缺陷，提高葉片的剛性，實(shí)現(xiàn)小型化、薄壁化，再通過使相變量不到50％，能更可靠地防止龜裂的發(fā)生。
如上所述，在上述的本發(fā)明實(shí)施例中，對(duì)葉片的硬度、線膨脹系數(shù)、傳熱系數(shù)、比重、氣孔直徑及相變量等特性值進(jìn)行了設(shè)定，從而使壓縮機(jī)即使在近幾年來的長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)、最大和最小輸出幅度增大這樣嚴(yán)酷的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下，并且即使使用不含氯的R134a之類的HFC制冷劑，對(duì)其噪聲、加工性、葉片的余隙、貯油性、配合部件的磨損、龜裂、葉片過熱、泄漏等的影響也很小，能保證實(shí)際應(yīng)用上的可靠性，因此，能提供在綜合方面可靠性高的、能適應(yīng)HFC制冷劑的壓縮機(jī)。
在上述實(shí)施例中，可以通過在如下重量百分比的范圍內(nèi)改變混和比例，即，氧化鋯在50—98.5重量％，氧化鋁在1—49.5重量％、余部穩(wěn)定劑在0.5—10重量％的范圍內(nèi)，即能設(shè)定硬度、線膨脹系數(shù)、傳熱系數(shù)、比重、氣孔直徑及相變量。
另外，對(duì)于這樣設(shè)定了特性值的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，為了進(jìn)一步防止在葉片和轉(zhuǎn)子的滑動(dòng)面處制冷劑氣體從缸體壓縮室漏向吸入室，可以如圖3所示，在相對(duì)葉片頂端的滑動(dòng)方向成直角的方向上磨削葉片。
若在與葉片頂端的滑動(dòng)方向平行的方向進(jìn)行磨削時(shí)，磨削形成的磨削痕經(jīng)過葉片的頂端從葉片的壓縮室側(cè)的面伸展到吸入室側(cè)的面，所以制冷劑氣體會(huì)通過該磨削痕從缸體的壓縮室漏入吸入室。但是，若如上所述，若在相對(duì)葉片頂端的滑動(dòng)方向成直角的方向進(jìn)行磨削，則不會(huì)形成從葉片的壓縮室側(cè)的面伸展到吸入室側(cè)的面的磨削痕，所以，能通過葉片頂端可靠阻斷氣體的泄漏。
又因?yàn)樵诒緦?shí)施例中，作為葉片的配合部件的轉(zhuǎn)子或缸體采用含有Cr-Mo-Ni的合金鑄鐵，而潤滑油采用4價(jià)的酯系合成油，所以，能使葉片、轉(zhuǎn)子、缸體的磨損量極少，在1μm以下。
如上所述，本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)對(duì)于長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)及最大、最小輸出幅度增大這樣嚴(yán)酷的運(yùn)轉(zhuǎn)條件，以及對(duì)于不含氯的R134a之類HFC制冷劑的使用，能有充分的耐久性。特別是，因?yàn)槭褂糜捕葹镠v1350—1550的葉片，所以，葉片切削加工時(shí)無豁口、裂紋，精加工的磨削加工易于進(jìn)行，制造性好，葉片的磨損量極少；因?yàn)榫€膨脹系數(shù)為8.5—9.4×10-6〔1／℃〕，所以，葉片和葉片槽的間隙小，能抑制制冷劑的泄漏；又因?yàn)閺恼骄Ц?t相)向單斜晶格(m相)的相變量不到50％，所以葉片無龜裂。
若使該葉片的比重為4.8—6.0，則低于作為傳統(tǒng)葉片材料使用的鐵的比重7.4，減輕了重量，起動(dòng)轉(zhuǎn)矩減小，最高轉(zhuǎn)速提高，壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)效率提高。又因重量減輕，振動(dòng)、噪聲也降低。此外，若使該葉片表面氣孔的直徑為1—100μm，則葉片的實(shí)際接觸面不至過小，所以，配合部件及葉片本身的磨損可以極少，還能防止葉片變形，葉片的貯油性也良好。
在本發(fā)明中，因?yàn)閷⑷~片傳熱系數(shù)設(shè)定為0.010〔cal/cm·sec·℃％〕以上，所以可避免葉片本身的過熱，即使讓使用HFC制冷劑的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)在高負(fù)載下高速連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，也不會(huì)發(fā)生葉片的發(fā)熱膠著。
通過對(duì)葉片進(jìn)行各向流體等靜壓加壓處理(HIP處理)，可減少內(nèi)部缺陷，防止發(fā)生龜裂。再有，對(duì)葉片在與葉片頂端的滑動(dòng)方向成直角的方向進(jìn)行磨削，抑制制冷劑從缸體的壓縮室漏入吸入室，低速運(yùn)轉(zhuǎn)下的壓縮機(jī)的排出壓力和吸入壓力穩(wěn)定。若該葉片的配合部件轉(zhuǎn)子或缸體采用含Cr-Mo-Ni的合金鑄鐵，則轉(zhuǎn)子、缸體的磨損可減輕。又，潤滑油采用4價(jià)的酯系合成油，使葉片、轉(zhuǎn)子、缸體的磨損量極少，在1μm以下。
權(quán)利要求
1.一種旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，缸體內(nèi)裝有偏心的可自由轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，并設(shè)有其頂端部與該轉(zhuǎn)子彈性抵接且滑動(dòng)自由地嵌裝在設(shè)于所述缸體上的葉片槽內(nèi)、由散布有氧化鋁的氧化鋯燒結(jié)體構(gòu)成的葉片，缸體內(nèi)被壓縮的制冷劑使用HFC制冷劑，其特征在于，所述葉片硬度設(shè)定為Hv1350—1550，線膨脹系數(shù)設(shè)定為8.5—9.4×10-6〔1/℃〕，并且，從正方晶格(t相)相變?yōu)閱涡本?M相)的比例量為不到50％。
2.如權(quán)利要求1所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，所述葉片的傳熱效率設(shè)定為0.010〔cal/cm·sec·℃％〕以上。
3.如權(quán)利要求1所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，令所述葉片的比重為4.8—6.0。
4.如權(quán)利要求1所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，所述葉片表面氣孔的直徑設(shè)定為1—100μm。
5.如權(quán)利要求1所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，對(duì)所述葉片進(jìn)行了各向流體等靜壓加壓處理。
6.如權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，對(duì)所述葉片在相對(duì)葉片頂端滑動(dòng)方向成直角的方向進(jìn)行磨削。
7.如權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，成為所述葉片的配合部件的轉(zhuǎn)子或缸體采用含有Cr—Mo—Ni的合金鑄鐵。
8.如權(quán)利要求6所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，成為所述葉片的配合部件的轉(zhuǎn)子或缸體采用含有Cr—Mo—Ni的合金鑄鐵。
9.如權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，供應(yīng)給由所述葉片、轉(zhuǎn)子和缸體組成的壓縮機(jī)構(gòu)的滑動(dòng)部分的潤滑油為4價(jià)的酯系合成油。
10.如權(quán)利要求6所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，供應(yīng)給由所述葉片、轉(zhuǎn)子和缸體組成的壓縮機(jī)構(gòu)的滑動(dòng)部分的潤滑油為4價(jià)的酯系合成油。
11.如權(quán)利要求7所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其特征在于，供應(yīng)給由所述葉片、轉(zhuǎn)子和缸體組成的壓縮機(jī)構(gòu)的滑動(dòng)部分的潤滑油為4價(jià)的酯系合成油。
全文摘要
一種旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其缸體內(nèi)裝有偏心的可自由轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，并設(shè)有頂端部與該轉(zhuǎn)子彈性抵接并滑動(dòng)自由地嵌裝在設(shè)于缸體上的葉片槽內(nèi)的葉片，通過用散布有氧化鋁粉的氧化鋯燒結(jié)體構(gòu)成葉片，并使其硬度為Hv1350-1550，提供一種即使在苛酷的運(yùn)轉(zhuǎn)條件和使用HFC制冷劑的情況下也有良好的耐磨性、且不會(huì)使配合部件即轉(zhuǎn)子和缸體磨損的葉片，進(jìn)而提供可承受長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)和最大、最小輸出幅度的增大、可靠性高的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)。
文檔編號(hào)F04C29/00GK1118041SQ9511560
公開日1996年3月6日 申請(qǐng)日期1995年8月24日 優(yōu)先權(quán)日1994年8月24日
發(fā)明者小峰健冶, 池田亙, 永川衛(wèi), 篠澤和弘, 伊勢川浩行 申請(qǐng)人:東芝株式會(huì)社