專利名稱：一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置及其工作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置及其工作方法，屬于油氣田開發(fā)的技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
我國傳統(tǒng)油氣田已進入中后期開發(fā)，產(chǎn)能遞減明顯，因此尋找新的接替能源勢在必行。頁巖氣是常規(guī)油氣資源的重要接替資源之一。頁巖氣作為新興的非常規(guī)能源，其儲量巨大，在緩解能源供給壓力、發(fā)展低碳經(jīng)濟和調(diào)整優(yōu)化能源結(jié)構(gòu)等方面具有不可忽視的作用。與常規(guī)天然氣相比，頁巖氣開發(fā)具有開采壽命長、生產(chǎn)周期長、產(chǎn)能穩(wěn)定等優(yōu)點，近年、來國家對頁巖氣的開發(fā)尤為重視，政策上、資金上給予了重要支持。因此，加強對頁巖氣開采技術(shù)的研究，對于保持發(fā)展經(jīng)濟、緩解能源壓力具有重要的意義。頁巖儲層自然壓力低、滲透率低(小于0. 001 X 10_3 U m2)，通常無自然產(chǎn)能，往往需要采取壓裂措施才能有效開采。頁巖氣壓裂通常采用滑溜水或清水，使用高排量、低粘度的方式將支撐劑攜帶進地層，以達到溝通天然裂縫，在地層內(nèi)形成復(fù)雜裂縫網(wǎng)絡(luò)(縫網(wǎng))的作用。頁巖氣壓裂設(shè)計的根本出發(fā)點在于如何形成有效的網(wǎng)絡(luò)裂縫。頁巖氣能否有效產(chǎn)出，很大程度上取決于壓裂裂縫和壓裂過程中誘導(dǎo)天然裂縫開啟而形成的相互交錯的網(wǎng)絡(luò)裂縫面積大小，裂縫網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)流能力直接影響頁巖氣井的生產(chǎn)指數(shù)。因此，研究頁巖氣儲層裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力對于提高壓裂增產(chǎn)效果具有重要意義。傳統(tǒng)的水力壓裂方式采用高粘壓裂液將支撐劑攜帶進地層，在地層內(nèi)形成一條具有高導(dǎo)流能力的填砂裂縫，針對一條充填支撐劑的裂縫的導(dǎo)流能力可采用裂縫導(dǎo)流儀對導(dǎo)流能力進行評價，此技術(shù)已經(jīng)較為成熟；針對采用酸化措施所形成的酸蝕裂縫的導(dǎo)流能力的研究方法也已經(jīng)較為成熟，并形成了系統(tǒng)化的理論和評級體系。上述兩種傳統(tǒng)的裂縫導(dǎo)流能力的評價方法對地層中的一條裂縫進行評價，而裂縫網(wǎng)絡(luò)是在地層中形成的相互溝通、形態(tài)復(fù)雜、寬度不一、縱橫交錯的裂縫體系，故不能將傳統(tǒng)的評價方法直接應(yīng)用于頁巖氣壓裂所形成的裂縫網(wǎng)絡(luò)。目前，對頁巖氣壓裂所形成裂縫網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)流能力多是進行定性的描述，缺乏合適的實驗設(shè)備及方法對此進行定量的分析。盧占國等人進行了正交裂縫網(wǎng)絡(luò)中的滲流特征實驗研究，研究正交裂縫網(wǎng)絡(luò)模型中滲流特征和模型結(jié)構(gòu)對滲透率的影響，利用大理石和不銹鋼墊片組建了不同結(jié)構(gòu)的正交裂縫網(wǎng)絡(luò)模型，并通過物理模擬研究了水相和油水兩相的滲流特征。但其研究的對象是裂縫油藏，并且考慮的是裂縫網(wǎng)絡(luò)對液相的滲流速度的影響?，F(xiàn)有的一些對裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力評價的理論方法，其結(jié)果得不到實驗的驗證，其準確性得不到保證。在頁巖氣壓裂所成網(wǎng)絡(luò)裂縫內(nèi)常常填有支撐劑，針對這種復(fù)雜的網(wǎng)絡(luò)填砂裂縫，目前沒有實驗設(shè)備及方法來定量的研究。評價方法的落后影響了頁巖氣壓裂技術(shù)的進步及頁巖油氣藏的高效開發(fā)
發(fā)明內(nèi)容
針對以上的技術(shù)不足，本發(fā)明提供一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，以模擬和測定頁巖儲層通過壓裂所產(chǎn)生的裂縫網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)流能力。本發(fā)明還提供一種上述裝置的工作方法。本發(fā)明的技術(shù)方案如下一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其包括矩形導(dǎo)流室、氣體流量計、壓差計和位移計；所述導(dǎo)流室包括側(cè)壁、在導(dǎo)流室內(nèi)設(shè)置有上活塞和下活塞，所述側(cè)壁、上活塞和下活塞封閉圍成的導(dǎo)流腔、在上活塞上安裝有上蓋板、在下活塞下安裝有下蓋板，在導(dǎo)流腔內(nèi)、且在所述上活塞和下活塞之間設(shè)置有模擬頁巖裂縫的大理石，在所述側(cè)壁的上邊緣和下邊緣分別設(shè)置有膠圈；所述膠圈的目的是用來密封導(dǎo)流室；在導(dǎo)流室的左右兩端的側(cè)壁上分別設(shè)置有進氣口和出氣口，所述進氣口通過管道與氣源相連，在所述的管道上設(shè)置有氣體流量計； 所述的導(dǎo)流室安裝在壓機之上，在導(dǎo)流室的左右兩端、且在所述上蓋板和下蓋板之間設(shè)置有位移計a和位移計b ;所述的壓機為導(dǎo)流室提供的壓力來模擬地層中裂縫的閉合壓力；當所述壓機對所述導(dǎo)流室進行施壓時，所述的位移計實時顯示導(dǎo)流室內(nèi)裂縫網(wǎng)絡(luò)有效縫寬，分別記錄每個閉合壓力下的裂縫網(wǎng)路的有效縫寬。在導(dǎo)流室的前端的側(cè)壁的上設(shè)置有進氣壓力檢測口和出氣壓力檢測口，進氣壓力檢測口和出氣壓力檢測口之間設(shè)置有壓差計。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的，在所述大理石外部覆蓋設(shè)置有支撐劑防流網(wǎng)。所述支撐劑防流網(wǎng)是用來防止支撐劑從模擬頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)中流出。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的，所述的氣源為瓶裝氮氣。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的，所述的上蓋板和下蓋板均為鋼板。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的，所述測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置還包括數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)和計算機，所述的氣體流量計、壓差計、位移計a和位移計b分別通過所述數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)與計算機相連。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的，所述模擬頁巖裂縫的大理石是由整塊大理石按照以下加工方法制備(I)選取長度為178mm、寬度為37mm、厚度范圍是0. 4mm I. 5mm的整塊大理石，所述整塊大理石潤濕性與要模擬的頁巖相同；(2)按照要模擬的頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)尺寸，將步驟(I)所述的整塊大理石進行橫向切割和縱向切割，然后裝入導(dǎo)流室中。一種利用上述裝置測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的方法，包括步驟如下(I)按一定的鋪砂濃度向?qū)Я魇覂?nèi)加入支撐劑，實現(xiàn)不同裂縫網(wǎng)絡(luò)的有效縫寬，力口入的支撐劑總量除以導(dǎo)流室的橫截面積即為裂縫網(wǎng)絡(luò)的初始有效縫寬；(2)打開數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)；(3)啟動壓機，設(shè)定所述壓機的壓力，向?qū)Я魇沂海毫Ψ秶荗-IOOMPa ；(4)打開氣源向?qū)Я魇覂?nèi)通氣，待所述壓差計保持穩(wěn)定后開始實驗；(5)打開計算機，通過數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)將采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h傳輸?shù)接嬎銠C中；(6)計算機根據(jù)實時采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h帶入公式①計算出有效縫寬和固定壓力下的模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力kfWfkfWf -
f AAP公式①中的Wf—有效縫寬，所述有效縫寬為模擬裂縫網(wǎng)絡(luò)中實際裂縫的總體積與導(dǎo)流室的橫截面積的比值，kf-模擬頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)的滲透率；Q_氣體流經(jīng)導(dǎo)流室的流量，由氣體流量計讀出；U -常溫下N2的粘度；A L-導(dǎo)流室的長度；A-大理石塊的過流斷面面積由導(dǎo)流室的寬度乘以模擬頁巖裂縫大理石裂縫網(wǎng)絡(luò)有效縫寬求得；A P-氣體流經(jīng)導(dǎo)流室的壓差，由所述壓差計讀出；(7)改變所述壓機的壓力，重復(fù)步驟(3) (6);該步驟的目的在于在相同的初始有效縫寬下，測試地層中裂縫的不同閉合壓力下的模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力；(8)改變加入支撐劑的量或鋪砂濃度，重復(fù)步驟(I) (7);該步驟的目的在于在 不同的初始有效縫寬下，測試地層中裂縫不同的閉合壓力下的模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力。本發(fā)明的有益效果I.本發(fā)明填補了無法通過實驗手段測量頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的空白，能夠測得不同裂縫網(wǎng)絡(luò)模型下的導(dǎo)流能力；本發(fā)明所述的導(dǎo)流室不同于傳統(tǒng)的API標準導(dǎo)流室傳統(tǒng)的API標準導(dǎo)流室端部為弧形，而本發(fā)明的導(dǎo)流室端部為方形，其體積是傳統(tǒng)API標準導(dǎo)流室的6倍，能夠進行復(fù)雜裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的研究；2.本發(fā)明提出了使用大理石板來模擬頁巖，克服了現(xiàn)場頁巖取芯困難和成本高的缺點，大大降低了實驗難度和成本；3.本發(fā)明通過對大理石的自由切割，能夠組裝大理塊板得到多種裂縫網(wǎng)絡(luò)的模型，增加實驗的可人工調(diào)節(jié)性；4、本發(fā)明所述裝置結(jié)構(gòu)簡便、易于操作，提供的實驗方法切實可行，成功的測取了頁巖氣藏裂縫網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)流能力。


圖I是本發(fā)明所述測試頁巖氣縫網(wǎng)導(dǎo)流能力的裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是本發(fā)明的導(dǎo)流室的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是本發(fā)明的模擬頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)的大理石的結(jié)構(gòu)示意圖；在圖1-3中，I、氣源；2、氣體流量計；3、位移計a ;4、位移計b、5、壓差計；6、數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)；7、計算機；8、壓機；9、導(dǎo)流室；10、支撐劑防流網(wǎng)；11、上蓋板；12、下蓋板；
13、上活塞；14、下活塞；15、模擬頁巖裂縫的大理石；16、進氣壓力檢測口 ；17、出氣壓力檢測口 ；18、進氣口 ；19、出氣口 ；20、膠圈；21、支撐劑；22、裂縫；23、被切塊后的大理石塊。
具體實施例方式下面結(jié)合實施例和說明書附圖對本發(fā)明做詳細的說明，但不限于此。實施例I、一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其包括矩形導(dǎo)流室9、氣體流量計2、壓差計5位移計a和位移計b ;所述導(dǎo)流室9包括側(cè)壁、在導(dǎo)流室內(nèi)設(shè)置有上活塞13和下活塞14，所述側(cè)壁、上活塞13和下活塞14封閉圍成的導(dǎo)流腔、在上活塞13上安裝有上蓋板11、在下活塞14下安裝有下蓋板12，在導(dǎo)流腔內(nèi)、且在所述上活塞13和下活塞14之間設(shè)置有模擬頁巖裂縫的大理石23，在所述側(cè)壁的上邊緣和下邊緣分別設(shè)置有膠圈20 ；在導(dǎo)流室9的左右兩端的側(cè)壁上分別設(shè)置有進氣口 18和出氣口 19，所述進氣口18通過管道與氣源I相連，在所述的管道上設(shè)置有氣體流量計2 ；所述的導(dǎo)流室9安裝在壓機8之上，在導(dǎo)流室9的左右兩端、且在所述上蓋板11和下蓋板12之間設(shè)置有位移計a和位移計b ;所述的壓機8為導(dǎo)流室9提供的壓力來模擬地層中裂縫的閉合壓力；當所述壓機8對所述導(dǎo)流室9進行施壓時，所述的位移計實時顯示導(dǎo)流室內(nèi)裂縫網(wǎng)絡(luò)有效縫寬，分別記錄每個閉合壓力下的裂縫網(wǎng)路的有效縫寬。在導(dǎo)流室的前端的側(cè)壁的上設(shè)置有進氣壓力檢測口 16和出氣壓力檢測口 17，進 氣壓力檢測口 16和出氣壓力檢測口 17之間設(shè)置有壓差計5。所述模擬頁巖裂縫的大理石23是由整塊大理石按照以下加工方法制備(I)選取長度為178mm、寬度為37mm、厚度范圍是0. 4mm I. 5mm的整塊大理石，所述整塊大理石潤濕性與要模擬的頁巖相同；(2)按照要模擬的頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)尺寸，將步驟(I)所述的整塊大理石進行橫向切割和縱向切割，然后裝入導(dǎo)流室9中。實施例2、如圖1-3所示。如實施例I所述的一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其區(qū)別在于，所述測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置還包括數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)和計算機，所述的氣體流量計、壓差計、位移計a和位移計b分別通過所述數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)與計算機相連。在所述大理石外部覆蓋設(shè)置有支撐劑防流網(wǎng)10。所述的氣源I為瓶裝氮氣。所述的上蓋板11和下蓋板12均為鋼板。實施例3、一種利用如實施例2所述裝置測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的方法，包括步驟如下一種利用上述裝置測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的方法，包括步驟如下(I)按一定的鋪砂濃度向?qū)Я魇覂?nèi)加入支撐劑，實現(xiàn)不同裂縫網(wǎng)絡(luò)的有效縫寬，力口入的支撐劑總量除以導(dǎo)流室的橫截面積即為裂縫網(wǎng)絡(luò)的初始有效縫寬；(2)打開數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)；(3)啟動壓機，設(shè)定所述壓機的壓力，向?qū)Я魇沂海毫Ψ秶荗-IOOMPa ；(4)打開氣源向?qū)Я魇覂?nèi)通氣，待所述壓差計保持穩(wěn)定后開始實驗；(5)打開計算機，通過數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)將采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h傳輸?shù)接嬎銠C中；(6)計算機根據(jù)實時采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h帶入公式①計算出有效縫寬和固定壓力下的模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力kfWfkfWf =—①
/ / AAp W
I Si公式①中的Wf—有效縫寬，所述有效縫寬為模擬裂縫網(wǎng)絡(luò)中實際裂縫的總體積與導(dǎo)流室的橫截面積的比值，kf—模擬頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)的滲透率；Q—氣體流經(jīng)導(dǎo)流室的流量，
由氣體流量計讀出—常溫下隊的粘度；A L—導(dǎo)流室的長度；A—大理石塊的過流斷面
面積由導(dǎo)流室的寬度乘以模擬頁巖裂縫大理石裂縫網(wǎng)絡(luò)有效縫寬求得；AP—氣體流經(jīng)
導(dǎo)流室的壓差，由所述壓差計讀出；(7)改變所述壓機的壓力，重復(fù)步驟(3) (6);
(8)改變加入支撐劑的量或鋪砂濃度，重復(fù)步驟(I) (7);進行以上步驟(I) (8)，分別記錄模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)的初始有效縫寬尺寸、壓
機模擬是層中裂縫的閉合壓力數(shù)值，根據(jù)實測數(shù)據(jù)按照公式①計算出對應(yīng)的模擬頁巖氣裂
縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力kfwf,如表I所示表I :不同初始有效縫寬(I. 2mm、l. 6mm和2. 0mm)、不同地層壓力條件下模擬頁巖裂縫
大理石裂縫網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)流能力
Hi機所施Hi力裂縫Pl絡(luò)導(dǎo)ft能力(^im2Cm)
(MPa)縫寬為I. 2mm縫寬為I. 6_ 縫寬為2. 0_
ae11. 3519. 372-1.47
IsTs12.3016.3020.0027^6R7212.3M.80 4L67J)39.3910.71 55: 26: 026. 497. 23 69^04 785.025.20 8183^564. OI4.2696. 5I 3.213.483. 6權(quán)利要求
1.一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，其包括矩形導(dǎo)流室、氣體流量計、壓差計和位移計；所述導(dǎo)流室包括側(cè)壁、在導(dǎo)流室內(nèi)設(shè)置有上活塞和下活塞，所述側(cè)壁、上活塞和下活塞封閉圍成的導(dǎo)流腔、在上活塞上安裝有上蓋板、在下活塞下安裝有下蓋板，在導(dǎo)流腔內(nèi)、且在所述上活塞和下活塞之間設(shè)置有模擬頁巖裂縫的大理石，在所述側(cè)壁的上邊緣和下邊緣分別設(shè)置有膠圈； 在導(dǎo)流室的左右兩端的側(cè)壁上分別設(shè)置有進氣口和出氣口，所述進氣口通過管道與氣源相連，在所述的管道上設(shè)置有氣體流量計； 所述的導(dǎo)流室安裝在壓機之上，在導(dǎo)流室的左右兩端、且在所述上蓋板和下蓋板之間設(shè)置有位移計a和位移計b; 在導(dǎo)流室的前端的側(cè)壁的上設(shè)置有進氣壓力檢測口和出氣壓力檢測口，進氣壓力檢測口和出氣壓力檢測口之間設(shè)置有壓差計。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，在所述大理石外部覆蓋設(shè)置有支撐劑防流網(wǎng)。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，所述的氣源為瓶裝氮氣。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，所述的上蓋板和下蓋板均為鋼板。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，所述測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置還包括數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)和計算機，所述的氣體流量計、壓差計、位移計a和位移計b分別通過所述數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)與計算機相連。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其特征在于，所述模擬頁巖裂縫的大理石是由整塊大理石按照以下加工方法制備 (1)選取長度為178_、寬度為37_、厚度范圍是0.4_ I. 5_的整塊大理石，所述整塊大理石潤濕性與要模擬的頁巖相同； (2)按照要模擬的頁巖裂縫網(wǎng)絡(luò)尺寸，將步驟(I)所述的整塊大理石進行橫向切割和縱向切割，然后裝入導(dǎo)流室中。
7.一種利用如權(quán)利要求I述裝置測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的方法，其特征在于，其包括步驟如下 (1)按一定的鋪砂濃度向?qū)Я魇覂?nèi)加入支撐劑，實現(xiàn)不同裂縫網(wǎng)絡(luò)的有效縫寬，加入的支撐劑總量除以導(dǎo)流室的橫截面積即為裂縫網(wǎng)絡(luò)的初始有效縫寬； (2)打開數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)； (3)啟動壓機，設(shè)定所述壓機的壓力，向?qū)Я魇沂?，所施壓力范圍是O-IOOMPa； (4)打開氣源向?qū)Я魇覂?nèi)通氣，待所述壓差計保持穩(wěn)定后開始實驗； (5)打開計算機，通過數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)將采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h傳輸?shù)接嬎銠C中； (6)計算機根據(jù)實時采集到的氣體流量Q、壓差數(shù)據(jù)AP和位移數(shù)據(jù)h帶入公式①計算出有效縫寬和固定壓力下的模擬頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力kfWf
全文摘要
本發(fā)明涉及一種測試頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的裝置，其包括矩形導(dǎo)流室、氣體流量計、壓差計和位移計；所述導(dǎo)流室包括側(cè)壁、在導(dǎo)流室內(nèi)設(shè)置有上活塞和下活塞，所述側(cè)壁、上活塞和下活塞封閉圍成的導(dǎo)流腔、在上活塞上安裝有上蓋板、在下活塞下安裝有下蓋板，在導(dǎo)流腔內(nèi)、且在所述上活塞和下活塞之間設(shè)置有模擬頁巖裂縫的大理石。本發(fā)明填補了無法通過實驗手段測量頁巖氣裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的空白，能夠測得不同裂縫網(wǎng)絡(luò)模型下的導(dǎo)流能力；本發(fā)明所述的導(dǎo)流室不同于傳統(tǒng)的API標準導(dǎo)流室傳統(tǒng)的API標準導(dǎo)流室端部為弧形，而本發(fā)明的導(dǎo)流室端部為方形，其體積是傳統(tǒng)API標準導(dǎo)流室的6倍，能夠進行復(fù)雜裂縫網(wǎng)絡(luò)導(dǎo)流能力的研究。
文檔編號E21B49/00GK102720486SQ20121021823
公開日2012年10月10日 申請日期2012年6月28日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月28日
發(fā)明者徐希, 李楊, 李海鵬, 溫慶志, 羅明良, 翟學(xué)寧, 胡藍霄, 黃越 申請人:中國石油大學(xué)(華東)