專利名稱：工作液和使用該工作液的裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用的工作流體。本申請主張 2009年6月17日在日本提出申請的特愿2009-144620號專利申請的優(yōu)先權(quán)，在本說明書中引用其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
一直以來眾所周知，例如在下述專利文獻1所示的隔振裝置、專利文獻2所示的噴墨打印機的墨加壓機構(gòu)等將工作流體封入液體封入空間中來使用的裝置整體中，當(dāng)液體封入空間的液壓急劇下降時，在工作流體中發(fā)生產(chǎn)生氣泡的氣穴現(xiàn)象(cavitation)。專利文獻1 日本特開昭60-34541號公報專利文獻2 日本特開平5-64897號公報如果發(fā)生氣穴現(xiàn)象，其后在液體封入空間的液壓復(fù)原時，氣泡自液體中消失(氣穴破裂)而產(chǎn)生沖擊波。因此，有可能發(fā)生例如異音、腐蝕(侵蝕、erosion)等。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是考慮了上述情況而做成的，其目的在于提供一種能夠抑制在氣穴破裂時所產(chǎn)生的沖擊波的大小的工作流體。為解決上述問題，本發(fā)明提出以下的技術(shù)方案。本發(fā)明的工作流體封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用，該工作流體包括互不相溶的第1液體和第2液體。并且，上述第2液體的含有重量比上述第1液體的含有重量小， 且在同一溫度下，第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高。并且，上述第2液體的表面張力比上述第1液體的表面張力小。本發(fā)明中，封入液體封入空間中的工作流體包括互不相溶的第1液體及第2液體， 且第2液體的含有重量比第1液體的含有重量小。因此，本發(fā)明中，當(dāng)工作流體在液體封入空間內(nèi)流動時，無數(shù)粒狀的第2液體以相互獨立的狀態(tài)分散于第1液體中。并且，在例如由于液體封入空間膨脹或因工作流體在液體封入空間內(nèi)高速流動而導(dǎo)致液體封入空間的液壓下降時，在蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高的第2液體中優(yōu)先發(fā)生氣穴。由此抑制液體封入空間發(fā)生較大的液壓下降，從而抑制在第1液體中發(fā)生氣穴。因此，即使在第1液體中發(fā)生氣穴，也能抑制氣泡變大。從而，能夠?qū)⒂捎诘?液體中的氣穴破裂而產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小。另一方面，由于第2液體在第1液體中如上所述那樣分散，所以能夠抑制在該第2 液體中產(chǎn)生的氣泡變大。因而，冷凝時氣泡收縮速度的增大得到抑制，能夠?qū)⒂捎诘?液體中的氣穴破裂而產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小。通過上述方法，能夠抑制在氣穴破裂時液體封入空間內(nèi)的工作流體整體所產(chǎn)生的沖擊波的大小。并且，分散于第1液體中的各個第2液體所產(chǎn)生的無數(shù)的沖擊波相互干涉，其能量相互抵消。因此，如上所述那樣將第2液體中產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小，并且氣穴破裂時液體封入空間內(nèi)的工作流體整體所產(chǎn)生的沖擊波大小得到進一步抑制。另外，在這之后，當(dāng)工作流體在液體封入空間內(nèi)繼續(xù)流動時，第2液體在第1液體中更加變小且在第1液體的整個區(qū)域中均勻分散。因此，能夠更加有效地發(fā)揮上述作用效^ ο另外，與第1液體的主要成分相比蒸氣壓高且容易發(fā)生氣穴的第2液體在工作流體中的含有重量比第ι液體的含有重量小。因此，能夠利用第2液體來抑制第1液體的物理性質(zhì)受到影響，能夠使第1液體的物理性質(zhì)發(fā)揮其作為工作流體的功能。另一方面，在本發(fā)明中，由于第2液體的表面張力比第1液體的表面張力小，所以能夠可靠地使第2液體在第1液體中成為微小的粒狀、相互獨立地分散。因此，能夠更加有效地發(fā)揮上述作用效果。另外，也可以是，上述第1液體含有乙二醇及丙二醇中的至少一種。并且，也可以是，上述第2液體含有硅油、礦物油、氟油及高級醇中的至少一種。并且，也可以是，含有50. 1重量％ 99. 9重量％的上述第1液體，并含有0. 1重量％ 49. 9重量％的上述第2液體。在上述情況下，利用第2液體能夠可靠地抑制第1液體的物理性質(zhì)受到影響，能夠使第1液體的物理性質(zhì)更加可靠地發(fā)揮其作為工作流體的功能。根據(jù)本發(fā)明的工作流體，能夠抑制在氣穴破裂時所產(chǎn)生沖擊波的大小。


圖1是本發(fā)明的檢驗試驗所使用的試驗裝置的主要部分的剖視圖。圖2是圖1所示試驗裝置的放大剖視圖。圖3是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。圖4是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。圖5是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。圖6是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。圖7是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。
具體實施例方式下面說明本發(fā)明的一個實施方式的工作流體。本實施方式的工作流體封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用。并且，本實施方式的工作流體起到以下作用例如在裝置內(nèi)傳遞動能或熱能等能量，或者吸收和減弱自裝置外部所施加的載荷的作用等。并且，在液體封入空間中封入有該工作流體的裝置中，基于工作流體的上述作用發(fā)揮其裝置所要求的功能。該工作流體適宜用作下述情況等例如，封入噴墨打印機的墨加壓機構(gòu)、各種液壓裝置等中并在裝置內(nèi)部流動而傳遞動能的工作油；封入用于冷卻液晶投影儀的液晶面板單元的冷卻裝置、其它冷卻裝置或加熱裝置中并在裝置內(nèi)部流動而傳遞熱能的熱介質(zhì)(例如制冷劑等)；和封入隔振裝置(例如汽車的發(fā)動機支座、懸架)中并在裝置內(nèi)部流動而吸收及減弱輸入的振動的封入液體。
另外，在以上所例示的各裝置中，工作流體被封入例如由液室以及流路等構(gòu)成的上述液體封入空間，該液室由作動缸、密閉容器等形成，該流路由管、軟管等形成。工作流體含有互不相溶的第1液體和第2液體。并且，在本實施方式中，所含第2液體的重量比所含第1液體的重量小，且在同一溫度下，第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高。另外，第2液體的表面張力比第1液體的表面張力小。而且，第2液體的極性比第1液體的極性低。而且，第2液體的分子量比第1液體的分子量大。另外，在_30°C 100°C的溫度范圍內(nèi)的至少一個溫度點，第2液體的蒸氣壓比第1 液體的主要成分的蒸氣壓高，第2液體的表面張力比第1液體的表面張力小。另外，例如， 第2液體的蒸氣壓為第1液體的主要成分的蒸氣壓的2倍以上。優(yōu)選的是，上述那樣的第1液體含有例如乙二醇及丙二醇中的至少一種。并且，第 2液體能夠列舉出含有例如硅油、礦物油、氟油及高級醇中的至少一種的液體等。另外，第2 液體也可以含有例如硅油、礦物油、氟油、高級醇、芳香族化合物和酚醛類中的至少一種。另夕卜，在本說明書中，高級醇是指在常溫(例如5°C 35°C)且大氣壓下為液體醇并且碳原子數(shù)為6以上的醇。在本實施方式中，工作流體含有50. 1重量％ 99. 9重量％的第1液體、0. 1重量％ 49. 9重量％的第2液體。優(yōu)選的是，工作流體含有80重量％ 99. 9重量％的第1 液體、0. 1重量％ 20重量％的第2液體。如上所述，根據(jù)本實施方式的工作流體，封入液體封入空間的工作流體含有互不相溶的第1液體和第2液體，并且所含第2液體的重量比所含第1液體的重量小。因此，當(dāng)工作流體在液體封入空間內(nèi)流動時，無數(shù)的呈粒狀的第2液體以彼此獨立的狀態(tài)分散于第 1液體中。并且，例如當(dāng)由于液體封入空間膨脹或因工作流體在液體封入空間內(nèi)高速流動而液體封入空間內(nèi)的液壓下降時，在蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高的第2液體中優(yōu)先發(fā)生氣穴。由此，抑制液體封入空間發(fā)生較大的液壓下降，從而抑制在第1液體中發(fā)生氣穴。并且，即使在第1液體中發(fā)生氣穴，也能抑制氣泡變大。因此，本實施方式能夠?qū)⒂捎诘?液體中的氣穴破裂而產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小。另一方面，由于第2液體如上所述那樣分散于第1液體中，所以能夠抑制在該第2 液體中產(chǎn)生的氣泡變大。因而，在本實施方式中，在冷凝時氣泡收縮速度的增大得到抑制， 能夠?qū)⒂捎诘?液體中的氣穴破裂而產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小。綜上，本實施方式能夠抑制在氣穴破裂時液體封入空間內(nèi)的工作流體整體中所產(chǎn)生的沖擊波的大小。并且，本實施方式中，分散于第1液體中的各個第2液體所產(chǎn)生的無數(shù)的沖擊波相互干涉，其能量相互抵消。因此，在本實施方式中，如上所述那樣將第2液體中產(chǎn)生的沖擊波抑制為較小，并且能夠進一步抑制在氣穴破裂時液體封入空間內(nèi)的工作流體整體中所產(chǎn)生的沖擊波的大小。另外，在這之后，若工作流體繼續(xù)在液體封入空間內(nèi)流動，則第2液體在第1液體中更加變小且在第1液體的整個區(qū)域中均勻分散，能夠有效地發(fā)揮上述的作用效果。另外，本實施方式中，蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高、容易發(fā)生氣穴的第2液體在工作流體中含有重量比所含第1液體的重量小。因此，能夠抑制第2液體對第 1液體的物理性質(zhì)的影響，能夠使第1液體的物理性質(zhì)發(fā)揮其作為工作流體的功能。另外，由于第2液體的表面張力比第1液體的表面張力小，所以能夠可靠地使第2 液體在第1液體中成為細(xì)小的粒狀、彼此獨立地分散。因此，能夠更加有效地發(fā)揮上述的作用效果。另外，在本實施方式中，第1液體含有乙二醇及丙二醇中的至少一種，第2液體含有硅油、礦物油、氟油及高級醇中的至少一種。而且，在本實施方式中，含有50. 1重量％ 99.9重量％的第1液體，0.1重量％ 49.9重量％的第2液體。因此，在本實施方式中，能夠可靠地抑制第2液體對第1液體的物理性質(zhì)的影響，能夠使第1液體的物理性質(zhì)更加可靠地發(fā)揮其作為工作流體的功能。另外，本發(fā)明的技術(shù)范圍不限定于上述實施方式，能夠在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)施加種種變形。例如，工作流體不局限于含有2種液體，也可以含有3種以上的液體。另外，在上述實施方式中，第2液體的表面張力比第1液體的表面張力小，但并不局限于此。另外，本發(fā)明中，第1液體也可以由具有相溶性的多種成分(液體)組成。此時， 如果在同一溫度下，第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高，則即使第1液體的蒸氣壓比第2液體的蒸氣壓高也可以。例如，當(dāng)?shù)?液體由具有相溶性的乙二醇(常溫時的蒸氣壓為13. 4Pa、含有率96%、主要成分)和水(常溫時的蒸氣壓為3173Pa、含有率 4%、副成分)的混合溶液組成時，第1液體(混合溶液)的蒸氣壓為400Pa，只要第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓(13. 4Pa)高，即使比第1液體的蒸氣壓(400Pa) 低，也能獲得抑制氣穴發(fā)生的效果。另外，在第2液體的蒸氣壓比水單體的蒸氣壓高的情況下，也可以使用水單體作為第1液體。即，第1液體可以是水單體、乙二醇單體、丙二醇單體、或者含有它們中的至少兩種的混合物。另外，第2液體可以是硅油單體、礦物油單體、氟油單體、高級醇單體，或者含有它們中的至少兩種的混合物。另外，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，能夠適當(dāng)?shù)匕焉鲜鰧嵤┓绞街械臉?gòu)成要素替換成公知的構(gòu)成要素，另外也可以適當(dāng)?shù)亟M合上述變形例。在此，為了檢驗上述作用效果的檢驗試驗，進行了工作流體種類不同的第1檢驗試驗 第4檢驗試驗。首先，參照

該檢驗試驗所使用的試驗裝置。如圖1所示，試驗裝置1包括測量筒部3，其內(nèi)部形成有在其軸線0方向上延伸的限制通路2 ；供給部件4，其將工作流體供給至測量筒部3的內(nèi)部，以使得工作流體自上述測量筒部3的一端開口部3a向另一端開口部3b流動；排出部5，其依據(jù)利用供給部件4供給至測量筒部3內(nèi)部的工作流體的量，將工作流體自測量筒部3的另一端開口部3b排出。下面，對于測量筒部3，將沿軸線0方向的一端開口部3a側(cè)稱為上游側(cè)，將另一端開口部3b側(cè)稱為下游側(cè)。另外，在進行該檢驗試驗時，工作流體自上游側(cè)流向下游側(cè)(圖 1的箭頭方向)。供給部件4包括作動缸4a，其相對于測量筒部3配置在上游側(cè)且與測量筒部3同軸，該作動缸如與測量筒部3的內(nèi)部相連通，并且該作動缸如內(nèi)填充有工作流體；活塞 4b，其在作動缸如內(nèi)自上游側(cè)向下游側(cè)移位，從而將填充于作動缸如內(nèi)的工作流體供給至測量筒部3的內(nèi)部。如圖2所示，測量筒部3包括外筒部6，其內(nèi)徑在軸線0方向的任何位置均恒定； 內(nèi)筒部7，其以與外筒部6同軸的方式配置于外筒部6的內(nèi)部，并且該內(nèi)筒部7的外周面與外筒部6的內(nèi)周面在整個圓周上相連結(jié)。并且，在內(nèi)筒部7中，以與軸線0同軸的方式形成有橫截面呈圓形并以沿著軸線0方向貫通內(nèi)筒部7的方式延伸的上述限制通路2。限制通路2由第1通路8和第2通路9構(gòu)成，該第1通路8的直徑在軸線0方向的任何位置均都恒定，該第2通路9與第1通路8的下游側(cè)相連接，該第2通路9的直徑自上游側(cè)朝向下游側(cè)去逐漸變大。另外，在測量筒部3的內(nèi)部，在自上游側(cè)與限制通路2相連接的部位和自下游側(cè)與限制通路2相連接的部位，在軸線0上分別設(shè)置有用于測量液壓的上游側(cè)液壓傳感器10和下游側(cè)液壓傳感器11。另外，在作動缸如中設(shè)置有并未圖示的位移傳感器。上述位移傳感器用于測量活塞4b沿軸線0方向的位移量。另外，在配置于比排出部5靠下游側(cè)的未圖示的流體貯存部，設(shè)置有溫度測量傳感器，該溫度測量傳感器用于測量填充于試驗裝置1內(nèi)部的工作流體的溫度。并且，在測量筒部3的外周面上，沿軸線0方向有間隔地設(shè)置有4個未圖示的加速度傳感器，該加速度傳感器用于將與氣穴破裂時發(fā)生的沖擊波的大小相關(guān)的振動加速度轉(zhuǎn)化為電壓值進行測量。這些4個加速度傳感器中的兩個設(shè)置在測量筒部3外周面上的與第 2通路9相對應(yīng)的位置，其余的兩個加速度傳感器在測量筒部3的外周面上設(shè)置于與在測量筒部3內(nèi)部自下游側(cè)與第2通路9連接的部分相對應(yīng)的位置。另外，在試驗裝置1中，將外筒部6的內(nèi)徑L 1設(shè)定為43mm，將第1通路8的直徑 L2設(shè)定為5. 5mm，將第2通路9的下游側(cè)端部的直徑L3設(shè)定為20mm，將第1通路8的沿軸線0方向的長度L4設(shè)定為60mm，將第2通路9的沿軸線0方向的長度L5設(shè)定為40mm，將限制通路2的上游側(cè)端部與上游側(cè)液壓傳感器10之間的沿軸線0方向的長度L6設(shè)定為 60mm，將限制通路2的下游側(cè)端部與下游側(cè)液壓傳感器11之間的沿軸線0方向的長度L7 設(shè)定為25mm。下面，說明第1檢驗試驗 第4檢驗試驗所使用的工作流體。在各檢驗試驗中，以往例是采用由第1液體單體構(gòu)成的工作流體，實施例1 6采用由第1液體和第2液體組成的工作流體。在各檢驗試驗中采用乙二醇作為第1液體。另外，作為第2液體，在第1檢驗試驗中，采用氟油即Novec (注冊商標(biāo)) HFE-7300 (日本住友3M株式會社制)(以下稱作HFE-7300)，在第2檢驗試驗中，采用氟油即Novec (注冊商標(biāo))HFE-7200(日本住友3M株式會社制)(以下稱作HFE-7200)，在第3檢驗試驗中，采用動力粘度為I^t的硅油(以下稱作硅油Idt)，在第4檢驗試驗中，采用動力粘度為的硅油(以下稱作硅油2cSt)。另外，對于各液體在25 °C下的蒸氣壓，乙二醇為7Pa，HFE-7300為60001 , HFE-7200 為 16000Pa，硅油 IcSt 為 679. 9Pa，硅油 2cSt 為 14. 7Pa。
另外，第1檢驗試驗 第4檢驗試驗的各檢驗試驗中，在實施例1中，第2液體的含有率為0. 25重量％，在實施例2中，第2液體的含有率為0. 50重量％，在實施例3中，第 2液體的含有率為1重量％，在實施例4中，第2液體的含有率為2重量％，在實施例5中， 第2液體的含有率為4重量％，在實施例6中，第2液體的含有率為8重量％。并且，第1檢驗試驗 第4檢驗試驗的各檢驗試驗中，對于以往例及實施例1 6， 各工作流體在填充于測量筒部3內(nèi)部的狀態(tài)下，在供給部件4的作用下自測量筒部3的一端開口部3a向另一端開口部3b流動，由上述加速度傳感器將振動加速度作為電壓值(V) 進行測量。但是，在各檢驗試驗中，對于以往例及實施例1 6，在彼此的氣穴數(shù)相互一致的狀態(tài)下，測量出了互不相同的多個氣穴數(shù)下的振動加速度。另外，氣穴數(shù)σ通過下式計算。σ = (Pd-Pv) / (1/2 · P V2)其中，Pd表示比限制通路2靠下游側(cè)的下游液壓(Pa)，Ρν表示工作流體在檢驗時的液溫t下的蒸氣壓(Pa)，P表示工作流體在檢驗時的液溫t下的密度(Kg/m3)，V表示工作流體在限制通路2內(nèi)的流速(m/s)。在本檢驗試驗中，下游液壓Pd采用下游側(cè)液壓傳感器11所測量出的測量值，作為用于計算蒸氣壓Pv及密度ρ的液溫t，采用上述溫度測量傳感器所測量出的測量值。另夕卜，在以往例及實施例1 6中任意一個例子中，蒸氣壓Pv及密度P采用第1液體在液溫 t下的蒸氣壓及密度。即，實施例1 6中的氣穴數(shù)為工作流體由第1液體單體構(gòu)成時的氣穴數(shù)。另外，基于上述位移傳感器所測量的活塞4b的位移量計算流速V。接著，將結(jié)果表示于圖3 圖6中。圖3 圖6是分別表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表。并且，圖表的橫軸為氣穴數(shù)(非因次量)，縱軸為振動加速度(V)，圖3 圖6依次分別表示第1檢驗試驗 第4檢驗試驗的結(jié)果。另外，各圖表中的振動加速度的值為上述四個加速度傳感器所測量出的振動加速度中的最大值。根據(jù)檢驗試驗的結(jié)果可確認(rèn)出與以往例相比，實施例1 6的振動加速度呈下降的趨勢。因而可確認(rèn)出如下情況對于在同一溫度下蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高的第2液體的含有重量比第1液體的含有重量低這樣的工作流體來說，能夠抑制在氣穴破裂時所發(fā)生的沖擊波的大小。另外，從圖3與圖4之間的比較和圖5與圖6之間的比較可確認(rèn)出在第2液體的主要成分相同時，第1液體的蒸氣壓和第2液體的蒸氣壓之間的壓力差越大，越能夠更有效地發(fā)揮上述效果。接著，采用與上述第1檢驗試驗 第4檢驗試驗所采用工作流體中的任意一種工作流體的種類都不同的工作流體進行了第5檢驗試驗。另外，關(guān)于第5檢驗試驗，只說明其與第1檢驗試驗的不同之處。在第5檢驗試驗中，第1液體采用水，第2液體采用氟油即Novec (注冊商標(biāo)) HFE-7100 (日本住友3M株式會社制)(以下稱作HFE-7100)。另外，對于兩種液體在25°C下的蒸氣壓，水為3173Pa，HFE-7100為280000Pa。接著，將結(jié)果表示于圖7中。圖7是表示氣穴數(shù)和振動加速度之間的關(guān)系的圖表， 圖表的橫軸為氣穴數(shù)(非因次量)，縱軸為振動加速度(V)。另外，各圖表中的振動加速度的值為上述四個加速度傳感器所測量出的振動加速度中的最大值。根據(jù)檢驗試驗的結(jié)果可確認(rèn)出與以往例相比，實施例1 6的振動加速度呈下降的趨勢，氣穴破裂時所發(fā)生的沖擊波的大小得到抑制。產(chǎn)業(yè)上的可利用件根據(jù)本發(fā)明的工作流體，能夠抑制在氣穴破裂時所發(fā)生的沖擊波的大小。
權(quán)利要求
1.一種工作流體，其封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用，該工作流體包括互不相溶的第1液體及第2液體，上述第2液體的含有重量比上述第1液體的含有重量小，且在同一溫度下，上述第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的工作流體，其中，上述第2液體的表面張力比上述第1液體的表面張力小。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的工作流體，其中，上述第1液體含有乙二醇及丙二醇中的至少一種，上述第2液體含有硅油、礦物油、氟油及高級醇中的至少一種。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的工作流體，其中，上述第1液體含有乙二醇及丙二醇中的至少一種，上述第2液體含有硅油、礦物油、氟油及高級醇中的至少一種。
5.一種冷卻裝置，該冷卻裝置使用權(quán)利要求1 4中任意一項所述的工作流體，上述工作流體含有50. 1重量％ 99. 9重量％的上述第1液體，并含有0. 1重量％ 49. 9重量％ 的上述第2液體。
6.一種加壓機構(gòu)，該加壓機構(gòu)使用權(quán)利要求1 4中任意一項所述的工作流體，上述工作流體含有50. 1重量％ 99. 9重量％的上述第1液體，并含有0. 1重量％ 49. 9重量％ 的上述第2液體。
7.一種液壓機構(gòu)，該液壓機構(gòu)使用權(quán)利要求1 4中任意一項所述的工作流體，上述工作流體含有50. 1重量％ 99. 9重量％的上述第1液體，并含有0. 1重量％ 49. 9重量％ 的上述第2液體。
8.一種加熱裝置，該加熱裝置使用權(quán)利要求1 4中任意一項所述的工作流體，上述工作流體含有50. 1重量％ 99.9重量％的上述第1液體，并含有0. 1重量％ 49.9重量％ 的上述第2液體。
9.一種工作流體，其封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用，該工作流體包括互不相溶的第1液體及第2液體，上述第2液體的表面張力比上述第1液體的表面張力小。
全文摘要
本發(fā)明提供一種封入裝置內(nèi)的液體封入空間中來使用的工作流體，其包括互不相溶的第1液體及第2液體，第2液體的含有重量比第1液體的含有重量少，且在同一溫度下，第2液體的蒸氣壓比第1液體的主要成分的蒸氣壓高。
文檔編號C10M107/38GK102459532SQ20108003637
公開日2012年5月16日 申請日期2010年6月17日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月17日
發(fā)明者栁田基宏, 植木哲, 田代勝巳, 石山達郎, 鈴木康弘, 長島康壽之 申請人:株式會社普利司通