本發(fā)明涉及一種脫硝方法和脫硝系統(tǒng)，尤其涉及一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法和系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

(1)水泥窯系統(tǒng)中氮氧化物nox的生成機理

①原料、燃料產(chǎn)生的氮氧化物nox

水泥生產(chǎn)使用的原料、燃料均來自于自然界中，其中不可避免地會含有一定量有機物和低分子含氮化合物，原料中的氮化合物有部分氮元素直接轉(zhuǎn)化為氮氧化物nox稱為原料型氮氧化物nox，燃料中的氮化合物有部分氮元素直接轉(zhuǎn)化為氮氧化物nox稱為燃料型氮氧化物nox。

原料中的氮主要來源于礦石沉積的含氮化合物，其含氮量一般在20-100ppm。

相對于熱力型氮氧化物nox和燃料型氮氧化物nox，原料中氮含量對水泥生產(chǎn)過程中總氮氧化物nox的產(chǎn)生量可忽略不計。

燃料中的氮主要為有機氮，屬于胺族(n—h和n—c鏈)或氰化物族(c＝n鏈)等，其含量一般在0.5％-2.5％。

②熱力型氮氧化物nox

熱力型氮氧化物nox是空氣中的氮氣n2和氧氣o2在高溫下發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而來，其生成速度與溫度的關(guān)系是由捷里道維奇提出來的，因此稱為捷里道維奇機理。

當(dāng)燃燒溫度低于1500℃時，幾乎觀測不到氮氧化物nox的生成，當(dāng)溫度高于1500℃時，溫度每升高100℃，反應(yīng)速率將增大6-7倍。

因此，熱力型氮氧化物nox主要在燃燒的高溫區(qū)產(chǎn)生，燃燒溫度對其產(chǎn)生量具有決定性的影響。此外，熱力型氮氧化物nox的產(chǎn)生濃度還與氮氣n2、氧氣o2濃度及停留時間有關(guān)。

③快速型氮氧化物nox

在欠氧環(huán)境下，燃料中的碳?xì)浠衔锶紵纸馍蒫h、ch2以及c2等基團，它們與空氣中的氮分子，以及o、oh等原子基團反應(yīng)而在很短的時間內(nèi)大量產(chǎn)生氮氧化物nox，稱為快速型氮氧化物nox?？焖傩偷趸飊ox對溫度的依賴性很弱，它的生成量一般占總氮氧化物nox生成量的5％以下。

(2)現(xiàn)有技術(shù)中水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)

如圖1所示，現(xiàn)有技術(shù)中水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)包括回轉(zhuǎn)窯1和熱解爐3，所述回轉(zhuǎn)窯1的窯尾和所述熱解爐3的下端之間通過煙室2連通，所述回轉(zhuǎn)窯1的窯頭通過窯頭罩16與篦冷機17連通，所述篦冷機17的下方設(shè)置有冷風(fēng)機18，所述熱解爐3與預(yù)熱器系統(tǒng)13連通，所述預(yù)熱器系統(tǒng)13是五級預(yù)熱器系統(tǒng)，所述預(yù)熱器系統(tǒng)13有一組，所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第五級預(yù)熱器的出料口與所述煙室2的進料口連通，所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第四級預(yù)熱器的出料口與所述熱解爐3的進料口連通，所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐3的出氣口連通。所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)的底部設(shè)置有燃料噴管5和三次風(fēng)管道7，所述燃料噴管5有一個，所述三次風(fēng)管道7有一個，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部設(shè)置有三次風(fēng)管道8，所述三次風(fēng)管道8有一個。

(3)傳統(tǒng)空氣分級燃燒降低氮氧化物nox排放的機理

回轉(zhuǎn)窯分解爐系統(tǒng)空氣分級燃燒是目前使用最為普遍的低氮氧化物nox燃燒技術(shù)之一。

三次風(fēng)空氣分級燃燒技術(shù)的基本原理為：

將燃燒所需的三次風(fēng)空氣量分成兩路送入，第一路送入主燃燒區(qū)，使主燃燒區(qū)內(nèi)過量空氣系數(shù)小于1，燃料先在缺氧的富燃料條件下燃燒，使得燃料的燃燒速度降低，這樣，可以使低速燃燒時的溫度相對于正常燃燒時的溫度偏低。

同時，燃燒生成的一氧化碳co與氮氧化物nox進行還原反應(yīng)，以及燃料氮分解成中間產(chǎn)物(如nh等)相互作用或與氮氧化物nox還原分解，抑制燃料中氮氧化物nox的生成：

2co+2no→2co2+n2

nh+nh→n2+h2

nh+no→n2+oh

在副燃燒區(qū)內(nèi)，將燃燒用三次風(fēng)空氣的剩余部分以第二路三次風(fēng)空氣的形式輸入，成為富氧燃燒區(qū)。

此時，相對地來說，三次風(fēng)空氣量多，一些中間產(chǎn)物被氧化生成氮氧化物nox：

c+o2→co2

2co+o2→2co2

cn+o2→co+no

此處氮氧化物nox生成量不大，總的氮氧化物nox生成量是降低的。

經(jīng)長期的實踐、觀察和研究發(fā)現(xiàn)，影響空氣分級燃燒脫硝效率的主要因素是燃料的燃燒特性和還原區(qū)氣體停留時間。

燃料活性較好、起燃溫度低、起燃速度快，則要求還原氣氛區(qū)的氣體停留時間較短；反之，則還原區(qū)的氣體停留時間需要較長。

根據(jù)不同燃料的燃燒特性，通常還原區(qū)的停留時間為2.0s-4.5s，以使還原反應(yīng)充分，降低氮氧化物nox。

由于現(xiàn)有技術(shù)中還原氣氛區(qū)的有效長度較短，因此，脫硝效率僅有20％～30％。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的第一個技術(shù)問題是提供一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法，該方法有利于進一步提高脫硝效率。

本發(fā)明要解決的第二個技術(shù)問題是提供一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)，該系統(tǒng)有利于進一步提高脫硝效率。

就方法而言，為了解決上述第一個技術(shù)問題，本發(fā)明水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法是：向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料，使燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成下還原氣氛區(qū)，同時，對從熱解爐落下來進入上升煙道和/或煙室的原料進一步地進行加熱，從回轉(zhuǎn)窯的窯尾出來的煙氣進入煙室和/或上升煙道，進入煙室和/或上升煙道的煙氣中氮氧化物nox的一部分在下還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.2。

煙室內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05。

上升煙道內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05。

向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料，使燃料在少氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成中還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱，從煙室出來的煙氣進入熱解爐，進入熱解爐的煙氣中氮氧化物nox的一部分再在中還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送第一路三次風(fēng)。

熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3。

熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2。

熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.05。

向熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部和/或中部和/或上部輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)。

向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～5％。

向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的70％～99.8％。

向熱解爐內(nèi)的中部輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～25％。

向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的1％。

向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的79％。

向熱解爐內(nèi)的中部輸送燃料的分量占燃料總量的20％。

熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3。

熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2。

熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.0。

向熱解爐下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部和/或熱解爐上節(jié)內(nèi)的下部輸送第二路三次風(fēng)，第二路三次風(fēng)中的氧氣形成下富氧氣氛區(qū)，從熱解爐下節(jié)內(nèi)下部和/或中部升起的煙氣到達熱解爐中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在下富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱。

向熱解爐上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部輸送第三路三次風(fēng)，第三路三次風(fēng)中的氧氣形成上富氧氣氛區(qū)，從熱解爐上節(jié)內(nèi)下部升起的煙氣到達熱解爐上節(jié)內(nèi)中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在上富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱。

第一路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的65％～90％。

第二路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的9.9％～25％。

第三路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的0.1％～10％。

經(jīng)充分燃燒的煙氣通過sncr脫硝方法進一步脫硝。

所述sncr脫硝方法是將還原劑噴入熱解爐內(nèi)與氮氧化物nox進行選擇性反應(yīng)，不使用催化劑。

所述還原劑是氨氣nh3和/或尿素。

尿素在熱解爐內(nèi)迅速熱分解成氨氣nh3，與煙氣中的氮氧化物nox反應(yīng)生成氮氣n2和水。

熱解爐內(nèi)上部的溫度為850℃～1100℃。

sncr脫硝方法在熱解爐內(nèi)上部對經(jīng)充分燃燒的煙氣進行脫硝。

經(jīng)sncr脫硝方法脫硝后的煙氣通過scr脫硝方法再進一步脫硝。

所述scr脫硝方法是在催化劑作用下，向溫度約280～420℃的煙氣中噴入氨，將氮氧化物nox還原成n2和h2o。

所述還原劑是co、ch4、h2、hcn和固定碳。

所述燃料是煤粉和/或替代燃料。

所述替代燃料是垃圾衍生燃料rdf。

所述垃圾衍生燃料rdf的組分包括紙、塑料膠片、硬塑料、非鐵類金屬、玻璃、木材、橡膠、其它物質(zhì)。

所述垃圾衍生燃料的含量是紙60％～70％、塑料膠片10％～20％、硬塑料1％～5％、非鐵類金屬0.5％～1％、玻璃0.05％～1％、木材1％～5％、橡膠1％～5％、其它物質(zhì)5％～20％；所述垃圾衍生燃料的含量是紙68.10％、塑料膠片15.0％、硬塑料2.0％、非鐵類金屬0.8％、玻璃0.1％、木材2.0％、橡膠2.0％、其它物質(zhì)10.1％。

所述熱解爐噴入煤粉燃燒，所述上升煙道和/或煙室噴入替代燃料燃燒。

所述煤粉通過噴煤管噴入上升煙道、煙室內(nèi)和熱解爐內(nèi)。

本發(fā)明的水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下有益效果。

1、本技術(shù)方案由于采用了向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料，使燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成下還原氣氛區(qū)，同時，對從熱解爐落下來進入上升煙道和/或煙室的原料進一步地進行加熱，從回轉(zhuǎn)窯的窯尾出來的煙氣進入煙室和/或上升煙道，進入煙室和/或上升煙道的煙氣中氮氧化物nox的一部分在下還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)的技術(shù)手段，所以，可以先在上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)對從回轉(zhuǎn)窯的窯尾出來的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，下還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，可延長煙氣在還原氣氛區(qū)中的行程，有利于進一步提高脫硝效率。

2、本技術(shù)方案由于采用了上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.2的技術(shù)手段，所以，有利于產(chǎn)生還原劑。

3、本技術(shù)方案由于采用了煙室內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05的技術(shù)手段，所以，可確保在煙室內(nèi)產(chǎn)生還原劑。

4、本技術(shù)方案由于采用了上升煙道內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05的技術(shù)手段，所以，可確保在上升煙道內(nèi)產(chǎn)生還原劑。

5、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料，使燃料在少氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成中還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱，從煙室出來的煙氣進入熱解爐，進入熱解爐的煙氣中氮氧化物nox的一部分再在中還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)的技術(shù)手段，所以，可以再在熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部對從上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)出來的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，中還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而進一步實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，煙氣在中還原氣氛區(qū)和下還原氣氛區(qū)的共同作用下，可進一步提高脫硝效率，脫硝效率可達45％。

6、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送第一路三次風(fēng)的技術(shù)手段，所以，不但有利于對原料充分加熱，而且，可以控制燃料在燃燒的過種中產(chǎn)生還原劑的量。

7、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3的技術(shù)手段，所以，有利于產(chǎn)生還原劑。

8、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2的技術(shù)手段，所以，可確保產(chǎn)生還原劑。

9、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.05的技術(shù)手段，所以，不但可確保對原料充分加熱，而且，可確保產(chǎn)生還原劑。

10、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部和/或中部和/或上部輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)的技術(shù)手段，所以，可以又在熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部和/或中部和/或上部對從熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部上升的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，上還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而更進一步實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，煙氣在上還原氣氛區(qū)、中還原氣氛區(qū)和下還原氣氛區(qū)的共同作用下，可更進一步提高脫硝效率，脫硝效率可達45％，可大大地降低后續(xù)的脫硝成本。

11、本技術(shù)方案由于采用了向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～5％的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成足量的還原劑。

12、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的70％～99.8％的技術(shù)手段，所以，有利于對原料的加熱。

13、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的中部輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～25％的技術(shù)手段，所以，可以進一步生成還原劑。

14、本技術(shù)方案由于采用了向上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的1％的技術(shù)手段，所以，可確保燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成足量的還原劑。

15、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的79％的技術(shù)手段，所以，可確保對原料的加熱。

16、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐內(nèi)的中部輸送燃料的分量占燃料總量的20％的技術(shù)手段，所以，可確保進一步生成還原劑。

17、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3的技術(shù)手段，所以，有利于生產(chǎn)還原劑。

18、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2的技術(shù)手段，所以，更有利于生產(chǎn)還原劑。

19、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.0的技術(shù)手段，所以，可確保生產(chǎn)還原劑。

20、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部和/或熱解爐上節(jié)內(nèi)的下部輸送第二路三次風(fēng)，第二路三次風(fēng)中的氧氣形成下富氧氣氛區(qū)，從熱解爐下節(jié)內(nèi)下部和/或中部升起的煙氣到達熱解爐中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在下富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱的技術(shù)手段，所以，可充分利于燃料的熱能。

21、本技術(shù)方案由于采用了向熱解爐上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部輸送第三路三次風(fēng)，第三路三次風(fēng)中的氧氣形成上富氧氣氛區(qū)，從熱解爐上節(jié)內(nèi)下部升起的煙氣到達熱解爐上節(jié)內(nèi)中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在上富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐內(nèi)的原料進行加熱的技術(shù)手段，所以，可進一步充分利于燃料的熱能。

22、本技術(shù)方案由于采用了第一路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的65％～90％的技術(shù)手段，所以，可確保對原料的加熱。

23、本技術(shù)方案由于采用了第二路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的9.9％～25％的技術(shù)手段，所以，有利于充分利用燃料的熱能。

24、本技術(shù)方案由于采用了第三路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的0.1％～10％的技術(shù)手段，所以，有利于進一步充分利用燃料的熱能。

25、本技術(shù)方案由于采用了經(jīng)充分燃燒的煙氣通過sncr脫硝方法進一步脫硝的技術(shù)手段，所以，可更進一步提高脫硝效率。

26、本技術(shù)方案由于采用了所述sncr脫硝方法是將還原劑噴入熱解爐內(nèi)與氮氧化物nox進行選擇性反應(yīng)，不使用催化劑的技術(shù)手段，所以，有利于降低脫硝成本。

27、本技術(shù)方案由于采用了所述還原劑是氨氣nh3和/或尿素的技術(shù)手段，所以，有利于進一步降低脫硝成本。

28、本技術(shù)方案由于采用了尿素在熱解爐內(nèi)迅速熱分解成氨氣nh3，與煙氣中的氮氧化物nox反應(yīng)生成氮氣n2和水的技術(shù)手段，所以，可充分地利用還原劑。

29、本技術(shù)方案由于采用了熱解爐內(nèi)上部的溫度為850℃～1100℃的技術(shù)手段，所以，有利于尿素在熱解爐內(nèi)迅速熱分解。

30、本技術(shù)方案由于采用了sncr脫硝方法在熱解爐內(nèi)上部對經(jīng)充分燃燒的煙氣進行脫硝的技術(shù)手段，所以，有利于節(jié)省還原劑。

31、本技術(shù)方案由于采用了經(jīng)sncr脫硝方法脫硝后的煙氣通過scr脫硝方法再進一步脫硝的技術(shù)手段，所以，可以更進一步地提高脫硝效率。

32、本技術(shù)方案由于采用了所述scr脫硝方法是在催化劑作用下，向溫度約280～420℃的煙氣中噴入氨，將氮氧化物nox還原成n2和h2o的技術(shù)手段，所以，最大化地提高脫硝效率。

33、本技術(shù)方案由于采用了所述還原劑是co、ch4、h2、hcn和固定碳的技術(shù)手段，所以，可以通過多種還原劑對氮氧化物nox進行脫硝。

34、本技術(shù)方案由于采用了所述燃料是煤粉和/或替代燃料的技術(shù)手段，所以，有利于降低燃料的成本。

35、本技術(shù)方案由于采用了所述替代燃料是垃圾衍生燃料rdf的技術(shù)手段，所以，可大大地降低燃料的成本。

36、本技術(shù)方案由于采用了所述垃圾衍生燃料rdf的組分包括紙、塑料膠片、硬塑料、非鐵類金屬、玻璃、木材、橡膠、其它物質(zhì)的技術(shù)手段，所以，可確保燃料的燃燒性能。

37、本技術(shù)方案由于采用了所述垃圾衍生燃料的含量是紙68.10％、塑料膠片15.0％、硬塑料2.0％、非鐵類金屬0.8％、玻璃0.1％、木材2.0％、橡膠2.0％、其它物質(zhì)10.1％的技術(shù)手段，所以，可有效利用固體廢棄物，變廢為寶。

38、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐噴入煤粉燃燒，所述上升煙道和/或煙室噴入替代燃料燃燒的技術(shù)手段，所以，更有利于生成還原劑。

39、本技術(shù)方案由于采用了所述煤粉通過噴煤管噴入上升煙道、煙室內(nèi)和熱解爐內(nèi)的技術(shù)手段，所以，有利于燃料的均勻分布，提高燃燒效率。

就系統(tǒng)而言，為了解決上述第二個技術(shù)問題，本發(fā)明水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)包括回轉(zhuǎn)窯和熱解爐，所述回轉(zhuǎn)窯的窯尾和所述熱解爐的下端之間通過煙室連通，所述煙室內(nèi)設(shè)置有燃料噴管，和/或，所述回轉(zhuǎn)窯的窯尾和所述熱解爐的下端之間通過煙室和上升煙道連通，所述上升煙道內(nèi)設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第一路燃料輸送管路連通。

所述煙室內(nèi)的燃料噴管有一個或兩個或三個或多個。

一個所述煙室內(nèi)的燃料噴管設(shè)置在所述煙室斜底面的中央。

兩個所述煙室內(nèi)的燃料噴管橫向均勻地分布在所述煙室斜底面的縱向中部。

兩個所述煙室內(nèi)的燃料噴管縱向均勻地分布在所述煙室斜底面的橫向中部。

三個所述煙室內(nèi)的燃料噴管橫向均勻地分布在所述煙室斜底面的縱向中部。

三個所述煙室內(nèi)的燃料噴管縱向均勻地分布在所述煙室斜底面的橫向中部。

多個所述煙室內(nèi)的燃料噴管呈矩陣均勻地分布在所述煙室的斜底面。

所述上升煙道內(nèi)的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個。

所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部。

所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管的噴射方向指向上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管相對地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁一側(cè)的下部，所述上升煙道內(nèi)的另一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁與該側(cè)相對的另一側(cè)的上部。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管從該升煙道的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管從該升煙道的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐內(nèi)的底部設(shè)置有燃料噴管，或者，所述熱解爐內(nèi)的底部下方的錐部設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第二路燃料輸送管路連通。

所述熱解爐底部的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐底部的一個燃料噴管設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的一個燃料噴管的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐錐部的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐錐部的一個燃料噴管設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的一個燃料噴管的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部、中部或上部設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第三路燃料輸送管路連通。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管沿周向均勻分布，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管沿周向均勻分布，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管沿周向均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管依次從下至上沿著一周螺旋線或三周螺旋線均勻地分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為1度～8度。

所述熱解爐內(nèi)的爐底部設(shè)置有三次風(fēng)管道，或者，所述熱解爐內(nèi)的爐底部下方的錐部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第一路三次風(fēng)管路連通。

所述熱解爐爐底部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐底部的一個三次風(fēng)管道設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的一個三次風(fēng)管道的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐爐底部下方錐部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐錐部的一個三次風(fēng)管道設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的一個三次風(fēng)管道的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道和/或所述熱解爐上節(jié)內(nèi)的下部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第二路三次風(fēng)管路連通。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道分別沿周向均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道從下至上依次沿一周螺旋線或三周螺旋線均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第三路三次風(fēng)管路連通。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道和/或所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道沿周向均勻分布。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道和所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道從下至上依次沿一周螺旋線或兩周螺旋線均勻分布。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

所述熱解爐與預(yù)熱器系統(tǒng)連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)是五級預(yù)熱器系統(tǒng)。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)有兩組。

兩組所述預(yù)熱器系統(tǒng)之間并聯(lián)設(shè)置。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的出料口與所述煙室的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第四級預(yù)熱器的出料口與所述熱解爐的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐的出氣口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第一級預(yù)熱器出氣口與sp鍋爐的進氣口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐的出氣口之間的管路上設(shè)置有sncr噴嘴。

所述sncr噴嘴與氨氣源或尿素源連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第一級預(yù)熱器的出氣口與sp鍋爐的進氣口之間串接有scr脫硝裝置。

本發(fā)明水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下有益效果。

1、本技術(shù)方案由于采用了所述煙室內(nèi)設(shè)置有燃料噴管，和/或，所述回轉(zhuǎn)窯的窯尾和所述熱解爐的下端之間通過煙室和上升煙道連通，所述上升煙道內(nèi)設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第一路燃料輸送管路連通的技術(shù)手段，所以，可以先在上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)對從回轉(zhuǎn)窯的窯尾出來的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，下還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，可延長煙氣在還原氣氛區(qū)中的行程，有利于進一步提高脫硝效率。

2、本技術(shù)方案由于采用了所述煙室內(nèi)的燃料噴管有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述煙室內(nèi)的燃料噴管有兩個或三個或多個的技術(shù)手段時，則有利于燃料的均勻分布。

3、本技術(shù)方案由于采用了

一個所述煙室內(nèi)的燃料噴管設(shè)置在所述煙室斜底面的中央。

兩個所述煙室內(nèi)的燃料噴管橫向均勻地分布在所述煙室斜底面的縱向中部。

兩個所述煙室內(nèi)的燃料噴管縱向均勻地分布在所述煙室斜底面的橫向中部。

三個所述煙室內(nèi)的燃料噴管橫向均勻地分布在所述煙室斜底面的縱向中部。

三個所述煙室內(nèi)的燃料噴管縱向均勻地分布在所述煙室斜底面的橫向中部。

多個所述煙室內(nèi)的燃料噴管呈矩陣均勻地分布在所述煙室的斜底面。

的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在煙室中均勻分布。

4、本技術(shù)方案由于采用了所述上升煙道內(nèi)的燃料噴管有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述上升煙道內(nèi)的燃料噴管有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于燃料的均勻分布。

5、本技術(shù)方案由于采用了

所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部。

所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管的噴射方向指向上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管相對地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁一側(cè)的下部，所述上升煙道內(nèi)的另一個燃料噴管設(shè)置在該升煙道側(cè)壁與該側(cè)相對的另一側(cè)的上部。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管從該升煙道的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該升煙道側(cè)壁的中部或上部或下部，或者，所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管從該升煙道的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向指向該上升煙道的軸線，或者，所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該上升煙道的軸線。

所述上升煙道內(nèi)的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在上升煙道中均勻分布。

6、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐內(nèi)的底部設(shè)置有燃料噴管，或者，所述熱解爐內(nèi)的底部下方的錐部設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第二路燃料輸送管路連通的技術(shù)手段，所以，可以再在熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部對從上升煙道內(nèi)和/或煙室內(nèi)出來的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，中還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而進一步實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，煙氣在中還原氣氛區(qū)和下還原氣氛區(qū)的共同作用下，可進一步提高脫硝效率，脫硝效率可達45％。

7、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐底部的燃料噴管有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐底部的燃料噴管有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于燃料的均勻分布。

8、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐底部的一個燃料噴管設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的一個燃料噴管的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在熱解爐底部均勻分布。

9、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐錐部的燃料噴管有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐錐部的燃料噴管有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于燃料的均勻分布。

10、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐錐部的一個燃料噴管設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的一個燃料噴管的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的三個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的四個燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在熱解爐錐部均勻分布。

11、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部、中部或上部設(shè)置有燃料噴管，所述燃料噴管與第三路燃料輸送管路連通的技術(shù)手段，所以，可以又在熱解爐下節(jié)內(nèi)的下部和/或中部和/或上部對從熱解爐內(nèi)的底部和/或下錐部上升的煙氣中氮氧化物nox進行脫硝處理，上還原氣氛區(qū)未完全反應(yīng)的還原劑和可能存在的部分燃料隨煙氣上升，同時，對煙氣中氮氧化物nox繼續(xù)進行脫硝處理，降低熱力型氮氧化物nox，有效抑制了燃料型nox的產(chǎn)生，從而更進一步實現(xiàn)水泥生產(chǎn)過程中氮氧化物nox的減排，最終，在富氧氣氛區(qū)中逐步全部燃盡，因此，煙氣在上還原氣氛區(qū)、中還原氣氛區(qū)和下還原氣氛區(qū)的共同作用下，可更進一步提高脫硝效率，脫硝效率可達45％，可大大地降低后續(xù)的脫硝成本。

12、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管有一個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管有一個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用了所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管有兩個或三個或四個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管兩個或三個或四個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于燃料的均勻分布。

13、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管沿周向均勻分布，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管沿周向均勻分布，和/或，

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管沿周向均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管依次從下至上沿著一周螺旋線或三周螺旋線均勻地分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管的噴射方向與各自的燃料噴管所在位置的直徑之間的夾角為30度～45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于燃料在熱解爐下節(jié)內(nèi)均勻分布。

14、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐內(nèi)的爐底部設(shè)置有三次風(fēng)管道，或者，所述熱解爐內(nèi)的爐底部下方的錐部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第一路三次風(fēng)管路連通的技術(shù)手段，所以，有利于對原料的加熱。

15、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐爐底部的三次風(fēng)管道有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐底部的三次風(fēng)管道有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于三次風(fēng)的均勻分布。

16、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐底部的一個三次風(fēng)管道設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的一個三次風(fēng)管道的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐側(cè)壁的底部。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐底部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于三次風(fēng)在熱解爐底部均勻分布。

17、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐爐底部下方錐部的三次風(fēng)管道有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐底部下方錐部的三次風(fēng)管道有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于三次風(fēng)的均勻分布。

18、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐錐部的一個三次風(fēng)管道設(shè)置在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的一個三次風(fēng)管道的噴射方向指向熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道相對地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的兩個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的三個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道沿周向均勻地分布在該熱解爐下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐錐部的四個三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于三次風(fēng)在熱解爐底部下方錐部均勻分布。

19、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道和/或所述熱解爐上節(jié)內(nèi)的下部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第二路三次風(fēng)管路連通的技術(shù)手段，所以，可充分利用燃料的熱能。

20、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有一個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有一個，和/或，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有的三次風(fēng)管道有兩個或三個或四個，和/或，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個，和/或，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道有一個或兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于三次風(fēng)的均勻分布。

21、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道分別沿周向均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道從下至上依次沿一周螺旋線或三周螺旋線均勻分布。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度～45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于三次風(fēng)在熱解爐內(nèi)均勻分布。

22、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道，所述三次風(fēng)管道與第三路三次風(fēng)管路連通的技術(shù)手段，所以，可進一步充分利用燃料的熱能。

23、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有一個，和/或，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有一個的技術(shù)手段，所以，可降低制造成本。當(dāng)采用所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道有兩個或三個或四個，和/或，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道有兩個或三個或四個的技術(shù)手段時，則有利于三次風(fēng)的均勻分布。

24、本技術(shù)方案由于采用了所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道和/或所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道沿周向均勻分布。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道和所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道從下至上依次沿一周螺旋線或兩周螺旋線均勻分布。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的噴射方向指向該熱解爐的軸線，或者，所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的三次風(fēng)管道的噴射方向順向偏離該熱解爐的軸線。

所述熱解爐上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道、所述熱解爐上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道所在位置的直徑之間的夾角為30度～45度。

的技術(shù)手段，所以，有利于三次風(fēng)在熱解爐內(nèi)均勻分布。

24、本技術(shù)方案由于采用了

所述熱解爐與預(yù)熱器系統(tǒng)連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)是五級預(yù)熱器系統(tǒng)。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)有兩組。

兩組所述預(yù)熱器系統(tǒng)之間并聯(lián)設(shè)置。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的出料口與所述煙室的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第四級預(yù)熱器的出料口與所述熱解爐的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐的出氣口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第一級預(yù)熱器出氣口與sp鍋爐的進氣口連通。

的技術(shù)手段，所以，有利于對原料充分預(yù)熱。

25、本技術(shù)方案由于采用了所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐的出氣口之間的管路上設(shè)置有sncr噴嘴，所述sncr噴嘴與氨氣源或尿素源連通的技術(shù)手段，所以，可更進一步提高脫硝效率。

26、本技術(shù)方案由于采用了所述預(yù)熱器系統(tǒng)中第一級預(yù)熱器的出氣口與sp鍋爐的進氣口之間串接有scr脫硝裝置的技術(shù)手段，所以，最大化地提高脫硝效率。

附圖說明

下面結(jié)合附圖和具體實施方式對本發(fā)明水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法和系統(tǒng)作進一步的詳細(xì)描述。

圖1為現(xiàn)有技術(shù)中水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2為本發(fā)明第一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。

圖3為本發(fā)明第二種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。

圖4為本發(fā)明中煙室2底面的一個燃料噴管4分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖5為本發(fā)明中煙室2底面的兩個燃料噴管4第一種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖6為本發(fā)明中煙室2底面的兩個燃料噴管4第二種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖7為本發(fā)明中煙室2底面的三個燃料噴管4第一種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖8為本發(fā)明中煙室2底面的三個燃料噴管4第二種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖9為本發(fā)明中煙室2底面的九個燃料噴管4分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖10為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的一個燃料噴管4、5、6或一個三次風(fēng)管道7、8、9分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖11為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的兩個燃料噴管4、5、6或兩個三次風(fēng)管道7、8、9第一種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖12為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的兩個燃料噴管4、5、6或兩個三次風(fēng)管道7、8、9第二種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖13為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的三個燃料噴管4、5、6或三個三次風(fēng)管道7、8、9第一種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖14為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的三個燃料噴管4、5、6或三個三次風(fēng)管道7、8、9第二種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖15為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的四個燃料噴管4、5、6或四個三次風(fēng)管道7、8、9第一種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

圖16為本發(fā)明中熱解爐3或上升煙道10的四個燃料噴管4、5、6或四個三次風(fēng)管道7、8、9第二種分布結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

如圖2所示，本實施方式提供了一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝方法，向煙室2內(nèi)輸送燃料，使燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成下還原氣氛區(qū)，同時，對從熱解爐3落下來進入煙室2的原料進一步地進行加熱，從回轉(zhuǎn)窯1的窯尾出來的煙氣進入煙室2，進入煙室2的煙氣中氮氧化物nox的一部分在下還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向上升煙道10內(nèi)輸送燃料，使燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成下還原氣氛區(qū)，同時，對從熱解爐3落下來進入上升煙道10的原料進一步地進行加熱，從回轉(zhuǎn)窯1的窯尾出來的煙氣進入上升煙道10，進入上升煙道10的煙氣中氮氧化物nox的一部分在下還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

顯然，還可以是，向上升煙道10內(nèi)和煙室2內(nèi)輸送燃料，使燃料在欠氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成下還原氣氛區(qū)，同時，對從熱解爐3落下來進入上升煙道10和煙室2的原料進一步地進行加熱，從回轉(zhuǎn)窯1的窯尾出來的煙氣進入煙室2和上升煙道10，進入煙室2和上升煙道10的煙氣中氮氧化物nox的一部分在下還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

做為本實施方式的各種改進描述如下。

如圖2所示，煙室2內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.2。在理想條件下燃料完全燃燒時所必需的最少空氣量稱理論燃燒空氣量，在實際條件下燃料完全燃燒或不完全燃燒所需的空氣量是實際燃燒空氣量。過?？諝庀禂?shù)m＝實際燃燒空氣量/理論燃燒空氣量。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，上升煙道10內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.2。

顯然，也可以是，上升煙道10內(nèi)和煙室2內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)均小于1。

如圖2所示，煙室2內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，上升煙道10內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.05。

顯然，也可以是，上升煙道10內(nèi)和煙室2內(nèi)下還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)均為0.8～1.05。

如圖2所示，向熱解爐3內(nèi)的下錐部輸送燃料，使燃料在少氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成中還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從煙室2出來的煙氣進入熱解爐3，進入熱解爐3的煙氣中氮氧化物nox的一部分再在中還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的底部輸送燃料，使燃料在少氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成中還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從煙室2出來的煙氣進入熱解爐3，進入熱解爐3的煙氣中氮氧化物nox的一部分再在中還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

顯然，也可以是，向熱解爐3內(nèi)的底部和下錐部輸送燃料，使燃料在少氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成中還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從煙室2出來的煙氣進入熱解爐3，進入熱解爐3的煙氣中氮氧化物nox的一部分再在中還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原脫硝生成無害物質(zhì)。

如圖2所示，向熱解爐3內(nèi)的下錐部輸送第一路三次風(fēng)。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的底部輸送第一路三次風(fēng)。

顯然，也可以是，向熱解爐3內(nèi)的底部和下錐部輸送第一路三次風(fēng)。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)中還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.05。

如圖2所示，向熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐3底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐3中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向熱解爐3下節(jié)內(nèi)的中部輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐3底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐3中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)。

顯然，還可以是，向熱解爐3下節(jié)內(nèi)的上部輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐3底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐3中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)。

還可以是，向熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部和中部和上部均輸送燃料，使燃料在缺氧的狀態(tài)下燃燒生成還原劑，還原劑形成上還原氣氛區(qū)，同時，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱，從熱解爐3底部和/或錐部升起的煙氣到達熱解爐3中部的煙氣中氮氧化物nox的一部分又在上還原氣氛區(qū)受到還原劑的作用還原生成無害物質(zhì)。

如圖2所示，向煙室2內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～5％。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向上升煙道10內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～5％。

顯然，也可以是，向上升煙道10內(nèi)和煙室2內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～5％。

如圖2所示，向熱解爐3內(nèi)的下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的70％～99.8％。

當(dāng)然，也可以是如圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的底部輸送燃料的分量占燃料總量的70％～99.8％。

顯然，也可以是，向熱解爐3內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的70％～99.8％。

如圖2和圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的中部(即熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部、中部、上部)輸送燃料的分量占燃料總量的0.1％～25％。

如圖2和圖3所示，向上升煙道10內(nèi)和/或煙室2內(nèi)輸送燃料的分量占燃料總量的1％。

如圖2和圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的底部和/或下錐部輸送燃料的分量占燃料總量的79％。

如圖2和圖3所示，向熱解爐3內(nèi)的中部(即熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部、中部、上部)輸送燃料的分量占燃料總量的20％。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)小于1.3。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為0.8～1.2。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)上還原氣氛區(qū)的空氣過剩系數(shù)為1.0。

如圖2和圖3所示，向熱解爐3下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部和/或熱解爐3上節(jié)內(nèi)的下部輸送第二路三次風(fēng)，第二路三次風(fēng)中的氧氣形成下富氧氣氛區(qū)，從熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部和/或中部升起的煙氣到達熱解爐3中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在下富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱。

如圖2和圖3所示，向熱解爐3上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部輸送第三路三次風(fēng)，第三路三次風(fēng)中的氧氣形成上富氧氣氛區(qū)，從熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部升起的煙氣到達熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部和/或上部的煙氣中可燃物質(zhì)在上富氧氣氛區(qū)中氧氣的作用下充分燃燒，對熱解爐3內(nèi)的原料進行加熱。

如圖2和圖3所示，第一路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的65％～90％。

如圖2和圖3所示，第二路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的9.9％～25％。

如圖2和圖3所示，第三路三次風(fēng)的分量占三次風(fēng)總量的0.1％～10％。

如圖2和圖3所示，經(jīng)充分燃燒的煙氣通過sncr脫硝方法進一步脫硝。

如圖2和圖3所示，所述sncr脫硝方法是將還原劑噴入熱解爐3內(nèi)與氮氧化物nox進行選擇性反應(yīng)，不使用催化劑。

如圖2和圖3所示，所述還原劑是氨氣nh3和/或尿素。

如圖2和圖3所示，尿素在熱解爐3內(nèi)迅速熱分解成氨氣nh3，與煙氣中的氮氧化物nox反應(yīng)生成氮氣n2和水。

如圖2和圖3所示，熱解爐3內(nèi)上部的溫度為850℃～1100℃。

如圖2和圖3所示，sncr脫硝方法在熱解爐3內(nèi)上部對經(jīng)充分燃燒的煙氣進行脫硝。

如圖2和圖3所示，經(jīng)sncr脫硝方法脫硝后的煙氣通過scr脫硝方法再進一步脫硝。

如圖2和圖3所示，所述scr脫硝方法是在催化劑作用下，向溫度約280～420℃的煙氣中噴入氨，將氮氧化物nox還原成n2和h2o。

如圖2和圖3所示，所述還原劑是co、ch4、h2、hcn和固定碳。

如圖2和圖3所示，所述燃料是煤粉和/或替代燃料。

所述替代燃料是垃圾衍生燃料rdf。

所述垃圾衍生燃料rdf的組分包括紙、塑料膠片、硬塑料、非鐵類金屬、玻璃、木材、橡膠、其它物質(zhì)。

所述垃圾衍生燃料的含量是紙60％～70％、塑料膠片10％～20％、硬塑料1％～5％、非鐵類金屬0.5％～1％、玻璃0.05％～1％、木材1％～5％、橡膠1％～5％、其它物質(zhì)5％～20％。

所述垃圾衍生燃料的含量是紙68.10％、塑料膠片15.0％、硬塑料2.0％、非鐵類金屬0.8％、玻璃0.1％、木材2.0％、橡膠2.0％、其它物質(zhì)10.1％。

如圖2和圖3所示，所述熱解爐3噴入煤粉燃燒，所述上升煙道10和/或煙室2噴入替代燃料燃燒。

如圖2和圖3所示，所述煤粉通過噴煤管噴入上升煙道10、煙室2內(nèi)和熱解爐3內(nèi)。

如圖2所示，一種水泥回轉(zhuǎn)窯的脫硝系統(tǒng)，包括回轉(zhuǎn)窯1和熱解爐3，所述回轉(zhuǎn)窯1的窯尾和所述熱解爐3的下端之間通過煙室2連通，所述煙室2內(nèi)設(shè)置有燃料噴管4。當(dāng)然，也可以是如圖3所示，所述回轉(zhuǎn)窯1的窯尾和所述熱解爐3的下端之間通過煙室2和上升煙道10連通，所述上升煙道10內(nèi)設(shè)置有燃料噴管4，所述燃料噴管4與第一路燃料輸送管路連通。

做為本實施方式的各種改進描述如下。

如圖4至圖9所示，所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4有一個，也可以是兩個，也可能是三個，也以是多個。

如圖4所示，一個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4設(shè)置在所述煙室2斜底面的中央。

如圖5所示，兩個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4橫向均勻地分布在所述煙室2斜底面的縱向中部。

如圖6所示，兩個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4縱向均勻地分布在所述煙室2斜底面的橫向中部。

如圖7所示，三個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4橫向均勻地分布在所述煙室2斜底面的縱向中部。

如圖8所示，三個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4縱向均勻地分布在所述煙室2斜底面的橫向中部。

如圖9所示，多個所述煙室2內(nèi)的燃料噴管4呈矩陣均勻地分布在所述煙室2的斜底面。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述上升煙道10內(nèi)的燃料噴管4有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3所述上升煙道10內(nèi)的一個燃料噴管4設(shè)置在該升煙道10側(cè)壁的中部或上部或下部。

如圖10所示，所述上升煙道10內(nèi)的一個燃料噴管4的噴射方向指向上升煙道10的軸線。

如圖2至圖3、圖11至圖12所示，所述上升煙道10內(nèi)的兩個燃料噴管4相對地分布在該升煙道10側(cè)壁的中部或上部或下部。當(dāng)然，也可以是，所述上升煙道10內(nèi)的一個燃料噴管4設(shè)置在該升煙道10側(cè)壁一側(cè)的下部，所述上升煙道10內(nèi)的另一個燃料噴管4設(shè)置在該升煙道10側(cè)壁與該側(cè)相對的另一側(cè)的上部。

如圖11所示，所述上升煙道10內(nèi)的兩個燃料噴管4的噴射方向指向該上升煙道10的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖12所示，所述上升煙道10內(nèi)的兩個燃料噴管4的噴射方向順向偏離該上升煙道10的軸線。

如圖12所示，所述上升煙道10內(nèi)的兩個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述上升煙道10內(nèi)的兩個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。這樣，不易將燃料噴到上升煙道內(nèi)壁上造成局部溫度過高，可防止結(jié)皮。

如圖2至圖3、圖13至圖14所示，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4沿周向均勻地分布在該升煙道10側(cè)壁的中部或上部或下部。當(dāng)然，也可以是，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4從該升煙道10的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

如圖13所示，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4的噴射方向指向該上升煙道10的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14所示，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4的噴射方向順向偏離該上升煙道10的軸線。

如圖14所示，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述上升煙道10內(nèi)的三個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2至圖3、圖15至圖16所示，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4沿周向均勻地分布在該升煙道10側(cè)壁的中部或上部或下部。當(dāng)然，也可以是，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4從該升煙道10的下端到上端沿一周螺旋線均勻地分布。

如圖15所示，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4的噴射方向指向該上升煙道10的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖16所示，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4的噴射方向順向偏離該上升煙道10的軸線。

如圖16所示，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述上升煙道10內(nèi)的四個燃料噴管4的噴射方向與各自的燃料噴管4所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2所示，所述熱解爐3內(nèi)的底部設(shè)置有燃料噴管5。當(dāng)然，也可以是如圖3所示，所述熱解爐3內(nèi)的底部下方的錐部設(shè)置有燃料噴管5。所述燃料噴管5與第二路燃料輸送管路連通。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3底部的燃料噴管5有一個或兩個或三個或四個。

如圖3所示，所述熱解爐3底部的一個燃料噴管5設(shè)置在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

如圖10所示，所述熱解爐3底部的一個燃料噴管5的噴射方向指向熱解爐3的軸線。

如圖11至圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個燃料噴管5相對地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

如圖11所示，所述熱解爐3底部的兩個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的兩個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖3、圖13至圖14所示，所述熱解爐3底部的三個燃料噴管5沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部。

如圖13所示，所述熱解爐3底部的三個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14所示，所述熱解爐3底部的三個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14所示，所述熱解爐3底部的三個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的三個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖3、圖15至圖16所示，所述熱解爐3底部的四個燃料噴管5沿周向均勻地分布在該熱解爐3側(cè)壁的底部。

如圖15所示，所述熱解爐3底部的四個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然也可以是如圖16所示，所述熱解爐3底部的四個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖16所示，所述熱解爐3底部的四個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的四個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖10至圖16所示，所述熱解爐3錐部的燃料噴管5有一個或兩個或三個或四個。

如圖2、圖10所示，所述熱解爐3錐部的一個燃料噴管5設(shè)置在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖10所示，所述熱解爐3錐部的一個燃料噴管5的噴射方向指向熱解爐3的軸線。

如圖11至圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個燃料噴管5相對地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖11所示，所述熱解爐3錐部的兩個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3錐部的兩個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖13至圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個燃料噴管5沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖13所示，所述熱解爐3錐部的三個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3錐部的三個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖15至圖16所示，所述熱解爐3錐部的四個燃料噴管5沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖15所示，所述熱解爐3錐部的四個燃料噴管5的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖16所示，所述熱解爐3錐部的四個燃料噴管5的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖16所示，所述熱解爐3錐部的四個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3錐部的四個燃料噴管5的噴射方向與各自的燃料噴管5所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2至圖3所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)的下部、中部或上部設(shè)置有燃料噴管6，所述燃料噴管6與第三路燃料輸送管路連通。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6有一個或兩個或三個或四個。當(dāng)然也可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6有一個或兩個或三個或四個，還可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6有一個或兩個或三個或四個。

如圖11至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6沿周向均勻分布。當(dāng)然，也可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6沿周向均勻分布。還可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6沿周向均勻分布。

顯然，也可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6依次從下至上沿著一周螺旋線或三周螺旋線均勻地分布。

如圖15所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可是如圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14和圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6的噴射方向與各自的燃料噴管6所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)下部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的燃料噴管6、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的燃料噴管6的噴射方向與各自的燃料噴管6所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度

如圖3所示，所述熱解爐3內(nèi)的爐底部設(shè)置有三次風(fēng)管道7。當(dāng)然，也可以是如圖2所示，所述熱解爐3內(nèi)的爐底部下方的錐部設(shè)置有三次風(fēng)管道7。所述三次風(fēng)管道7與第一路三次風(fēng)管路連通。

如圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3爐底部的三次風(fēng)管道7有一個或兩個或三個或四個。

如圖10所示，所述熱解爐3底部的一個三次風(fēng)管道7設(shè)置在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

如圖3、圖10所示，所述熱解爐3底部的一個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向熱解爐3的軸線。

如圖3、圖11至圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個三次風(fēng)管道7相對地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)側(cè)壁的底部。

如圖11所示，所述熱解爐3底部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然為，也可以是如圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖12所示，所述熱解爐3底部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖3、圖13至圖14所示，所述熱解爐3底部的三個三次風(fēng)管道7沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部。

如圖13所示，所述熱解爐3底部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14所示，所述熱解爐3底部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14所示，所述熱解爐3底部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖3、圖15至圖16所示，所述熱解爐3底部的四個三次風(fēng)管道7沿周向均勻地分布在該熱解爐3側(cè)壁的底部。

如圖15所示，所述熱解爐3底部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然為，也可以是如圖16所示，所述熱解爐3底部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖16所示，所述熱解爐3底部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3底部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖10至圖16所示，所述熱解爐3爐底部下方錐部的三次風(fēng)管道7有一個或兩個或三個或四個。

如圖2、圖10所示，所述熱解爐3錐部的一個三次風(fēng)管道7設(shè)置在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖10所示，所述熱解爐3錐部的一個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向熱解爐3的軸線。

如圖2、圖11至圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個三次風(fēng)管道7相對地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖11所示，所述熱解爐3錐部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，如圖12所示，所述熱解爐3錐部的兩個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖13至圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個三次風(fēng)管道7沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖13所示，所述熱解爐3錐部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14所示，所述熱解爐3錐部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～30度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3錐部的三個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2、圖13至圖14所示，所述熱解爐3錐部的四個三次風(fēng)管道7沿周向均勻地分布在該熱解爐3下節(jié)內(nèi)底部下方的錐面中部。

如圖13所示，所述熱解爐3錐部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然也可以是如圖14所示，所述熱解爐3錐部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14所示，所述熱解爐3錐部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，，所述熱解爐3錐部的四個三次風(fēng)管道7的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道7所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道8和/或所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)的下部設(shè)置有三次風(fēng)管道8，所述三次風(fēng)管道8與第二路三次風(fēng)管路連通。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3、圖11至圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8分別沿周向均勻分布。

顯然，也可以是，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8從下至上依次沿一周螺旋線或三周螺旋線均勻分布。

如圖13和圖15所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14和圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14和圖16所示，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道8所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3下節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)下部的三次風(fēng)管道8的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道8所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)的中部和/或上部設(shè)置有三次風(fēng)管道9，所述三次風(fēng)管道9與第三路三次風(fēng)管路連通。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3、圖10至圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9有一個或兩個或三個或四個。

如圖2至圖3、圖11至圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9和/或所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9沿周向均勻分布。

顯然，也可以是，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9和所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9從下至上依次沿一周螺旋線或兩周螺旋線均勻分布。

如圖13和圖15所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道8的噴射方向指向該熱解爐3的軸線。當(dāng)然，也可以是如圖14和圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9的三次風(fēng)管道8的噴射方向順向偏離該熱解爐3的軸線。

如圖14和圖16所示，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道8所在位置的直徑之間的夾角為1度～45度。作為一種優(yōu)選，所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)中部的三次風(fēng)管道9、所述熱解爐3上節(jié)內(nèi)上部的三次風(fēng)管道9的噴射方向與各自的三次風(fēng)管道8所在位置的直徑之間的夾角為2度～8度。

如圖2和圖3所示，所述熱解爐3與預(yù)熱器系統(tǒng)13連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13是五級預(yù)熱器系統(tǒng)。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13有兩組。

兩組所述預(yù)熱器系統(tǒng)13之間并聯(lián)設(shè)置。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第五級預(yù)熱器的出料口與所述煙室2的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第四級預(yù)熱器的出料口與所述熱解爐3的進料口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐3的出氣口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第一級預(yù)熱器出氣口與sp鍋爐14的進氣口連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第五級預(yù)熱器的進氣口與所述熱解爐3的出氣口之間的管路上設(shè)置有sncr噴嘴11。

所述sncr噴嘴11與氨氣源或尿素源連通。

所述預(yù)熱器系統(tǒng)13中第一級預(yù)熱器的出氣口與sp鍋爐14的進氣口之間串接有scr脫硝裝置12。