專利名稱：一種l-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備，屬于高效節(jié)能技術(shù)領(lǐng)域，也屬于環(huán)保技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
蒸發(fā)、濃縮是工業(yè)中非常典型的化工單元操作，廣泛使用在石油、化工、食品、干燥等行業(yè)。蒸發(fā)濃縮操作的熱源主要是采用飽和蒸汽加熱，對于濃度低處理量大的物料，蒸汽耗費(fèi)的能源是相當(dāng)大的，對于需要外購蒸汽的企業(yè)，隨著市場蒸汽價(jià)格的上漲，企業(yè)蒸汽運(yùn)行成本越來越高，如何減少裝置的運(yùn)行成本，節(jié)約能源，是廣大科技工作人員非常關(guān)注的。目前國內(nèi)企業(yè)的L-苯丙氨酸鹽溶液的蒸發(fā)濃縮主要是采用多效蒸發(fā)技術(shù)，利用前效蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽，作為后效蒸發(fā)器的熱源，但是一般做到三效，四效后蒸發(fā)效果就不理想了。如圖2所示，是一個傳統(tǒng)的三效蒸發(fā)流程工藝，在這種工藝中，生蒸汽進(jìn)入第一效蒸發(fā)器加熱原料液，蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽作為熱源進(jìn)入二效蒸發(fā)器加熱原料液，二效蒸發(fā)器蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽作為熱源再進(jìn)入三效蒸發(fā)器加熱原料液，三效蒸發(fā)器蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽進(jìn)入冷凝器與工業(yè)用水之間換熱冷凝成冷凝水排出。從上述多效蒸發(fā)流程工藝可看出， 這種方式需要不斷提供大量的生蒸汽，系統(tǒng)操作成本高；同時(shí)，這種方式最后一效的二次蒸汽需要冷凝器冷卻，需要消耗大量的工業(yè)用冷卻水，浪費(fèi)水資源；還有，多效蒸發(fā)工藝完成液要達(dá)到規(guī)定的濃度所需蒸發(fā)器效數(shù)多，投資大，設(shè)備龐大，操作復(fù)雜。例如，對于一個四效的傳統(tǒng)蒸發(fā)工藝，蒸發(fā)1噸水大約需要消耗0. 3噸的蒸汽，而燃煤鍋爐燃燒1噸標(biāo)煤約產(chǎn)生 5噸蒸汽，蒸發(fā)1噸水折算耗煤量約為0. 06噸。假設(shè)裝置的蒸發(fā)量為30t/h，目前蒸汽的市面價(jià)是190元/噸，則一年按300個工作日7200小時(shí)計(jì)算，蒸汽的運(yùn)行費(fèi)用約1231萬，很不經(jīng)濟(jì)；同時(shí)，耗煤約1四60噸，燃燒1噸煤按照化學(xué)反應(yīng)式C+化=CO2計(jì)算(C的分子量是 12, CO2的分子量是44)，1噸C燃燒產(chǎn)生3. 67噸CO2，節(jié)約1噸標(biāo)煤可以少排放3. 67噸溫室效應(yīng)元兇氣體CO2，少燒12960噸煤，可以少產(chǎn)生47563噸CO2，對環(huán)保非常有利。蒸發(fā)濃縮過程是一個蒸汽由高品位向低品位轉(zhuǎn)化的非常耗熱的過程，因此，低品位二次蒸汽的利用在很大程度上決定了蒸發(fā)操作的經(jīng)濟(jì)性，如果能減少蒸汽的消耗量或者不用生蒸汽，那節(jié)約的能源是相當(dāng)可觀，經(jīng)濟(jì)效益非常顯著。本發(fā)明涉及的一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備可以大大降低蒸發(fā)過程中蒸汽的消耗量，顯著提高經(jīng)濟(jì)效益。查新結(jié)果顯示目前沒有與本發(fā)明相關(guān)的專利和文獻(xiàn)報(bào)道。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種蒸汽用量少、運(yùn)行成本低、高效節(jié)能、操作方便的L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備。一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于包括以下步驟①、原料液預(yù)熱低濃度的原料液從原料罐(1)經(jīng)原料泵(2)送入預(yù)熱器(4)的管程與殼程的蒸汽冷凝水進(jìn)行熱交換，原料液預(yù)熱到50-60°C ；
②、蒸發(fā)預(yù)熱后的原料液進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的換熱室管內(nèi)與管外的78-80°C蒸汽之間進(jìn)行換熱，吸熱后溫度升至飽和溫度70°C，以降膜和升膜相結(jié)合的方式進(jìn)行蒸發(fā)，產(chǎn)生二次蒸汽和濃縮液；③、汽液分離二次蒸汽和濃縮液進(jìn)入分離器(9)，在分離器中進(jìn)行汽液分離；④、二次蒸汽再壓縮從分離器出來的二次蒸汽，進(jìn)入離心壓縮機(jī)(10)，二次蒸汽經(jīng)壓縮后熱焓增加，溫度升至78-80V ；⑤、循環(huán)蒸發(fā)壓縮升溫后的78-80°C二次蒸汽再送入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的殼程作為熱源加熱原料液，在加熱物料的過程中，這部分蒸汽冷凝成水流至冷凝水罐(6)，再由冷凝水泵( 送入預(yù)熱器G)，對原料液進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱后的原料液依次進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的管程與殼程來自離心壓縮機(jī)(10)壓縮升溫的78-80°C 二次蒸汽進(jìn)行換熱，原料液不斷被加熱蒸發(fā)濃縮，產(chǎn)生二次蒸汽，二次蒸汽不斷被壓縮升溫作為蒸發(fā)器的熱源，周而復(fù)始，原料液不斷被蒸發(fā)濃縮，整個系統(tǒng)的熱量自行維持平衡，不需要另外補(bǔ)充生蒸汽；⑥、出料從分離器(9)排出的濃縮完成液，經(jīng)檢測濃度為3%合格后出料，如果完成液濃度未達(dá)到3%，則返回升膜蒸發(fā)器(8)的管程，繼續(xù)蒸發(fā)濃縮。步驟①中所述的L-苯丙氨酸鹽溶液原料液濃度可為1%。步驟①中原料液先經(jīng)過原料罐的緩沖再經(jīng)過預(yù)熱器預(yù)熱，原料液預(yù)熱后的溫度控制在50-60°C，便于系統(tǒng)的自行熱平衡，使系統(tǒng)熱量得到充分利用，節(jié)約能源。步驟②中蒸發(fā)器管程原料液蒸發(fā)的操作壓力控制在30_35KPa(負(fù)壓操作)，溫度控制在70 0C -72 0C，優(yōu)先70 0C。步驟②中采用降膜和升膜相結(jié)合的方式進(jìn)行蒸發(fā)，對于熱敏性L-苯丙氨酸鹽溶液來說蒸發(fā)效果更佳。步驟④中所述的蒸汽離心壓縮機(jī)工作時(shí)，其工作壓力控制在44_48KPa(負(fù)壓操作)，壓縮機(jī)進(jìn)出口二次蒸汽的溫升控制在8-10°C。為了實(shí)現(xiàn)上述步驟，運(yùn)行中整個蒸發(fā)系統(tǒng)處于負(fù)壓狀態(tài)，設(shè)置工藝參數(shù)在線監(jiān)控系統(tǒng)，工藝參數(shù)包括原料液的流量、溫度、壓力，蒸汽的流量、溫度、壓力，循環(huán)液的流量、溫度、壓力，原料液和完成液的濃度以及壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速等全部進(jìn)行在線監(jiān)控。在線監(jiān)控系統(tǒng)采用上下位機(jī)的形式，下位機(jī)完成數(shù)據(jù)的采集、貯存和傳輸?shù)裙δ?；上位機(jī)完成各種數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析處理、參數(shù)波形顯示、特征數(shù)據(jù)存儲及報(bào)警等功能。上下位機(jī)之間采用網(wǎng)絡(luò)通訊，便于實(shí)現(xiàn)信號的實(shí)時(shí)遠(yuǎn)距離傳輸。一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能設(shè)備，其特征在于原料罐(1)經(jīng)過原料泵O)與預(yù)熱器的下封頭相連，預(yù)熱器的上封頭經(jīng)過管線與降膜蒸發(fā)器(7)的上封頭相連，降膜蒸發(fā)器(7)的下封頭經(jīng)過管線與升膜蒸發(fā)器 (8)的下封頭相連，升膜蒸發(fā)器(8)的上封頭與分離器(9)相連，分離器(9)的上封頭與壓縮機(jī)(10)的進(jìn)口相連；壓縮機(jī)(10)的出口經(jīng)過管線分成兩條支路，一條支路與降膜蒸發(fā)器 (7)的殼程進(jìn)口相連，另一條支路與升膜蒸發(fā)器(8)的殼程進(jìn)口相連，降膜蒸發(fā)器(7)殼程出口和升膜蒸發(fā)器(8)殼程出口經(jīng)過管線匯合后與冷凝水罐(6)進(jìn)口相連，冷凝水罐(6) 出口經(jīng)過冷凝水泵( 與預(yù)熱器(4)的殼程進(jìn)口相連，預(yù)熱器(4)的殼程出口與工業(yè)循環(huán)水罐C3)相連；分離器(9)的下封頭經(jīng)過管線與升膜蒸發(fā)器(8)的下封頭管程進(jìn)口相連。
與傳統(tǒng)的L-苯丙氨酸鹽溶液多效蒸發(fā)相比，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于(1)從分離器出來的二次蒸汽，經(jīng)過壓縮機(jī)提高熱焓，溫度升高，作為蒸發(fā)器的加熱熱源，與蒸發(fā)器中的原料液進(jìn)行換熱，除了開車時(shí)需要提供少部分生蒸汽外，系統(tǒng)運(yùn)行中所需要的熱源全部由系統(tǒng)自行解決，不需要另外補(bǔ)充生蒸汽，只需要提供壓縮機(jī)運(yùn)行的電能，而電能的消耗遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于蒸汽能源的消耗，耗能大大降低；( 蒸發(fā)器殼程蒸汽冷凝后的蒸餾水不需要另外配置冷凝器冷卻，不僅節(jié)約了冷卻循環(huán)水，另外還可送到預(yù)熱器中對原料進(jìn)行預(yù)熱，不僅熱量得到合理利用，溫度降低的蒸餾水進(jìn)入工業(yè)循環(huán)水池，作為其它工業(yè)用水，水資源也得到合理循環(huán)利用，系統(tǒng)操作運(yùn)行成本大大降低，節(jié)能經(jīng)濟(jì)效益顯著；(3)整個蒸發(fā)分離系統(tǒng)體積較小，占地少，工藝流程簡單、高效、節(jié)能?，F(xiàn)以蒸發(fā)量為15噸/小時(shí)的L-苯丙氨酸鹽溶液的蒸發(fā)濃縮為例，將本發(fā)明與同等蒸發(fā)負(fù)荷的三效蒸發(fā)系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用進(jìn)行對比分析。目前市面蒸汽價(jià)格190元/噸，電價(jià)0. 6元/度，冷卻水價(jià)格0. 4元/噸。(1)傳統(tǒng)三效蒸發(fā)器運(yùn)行費(fèi)用三效蒸發(fā)能耗比按0. 4計(jì)，冷卻水150m3/h，一年按330個工作日7920小時(shí)計(jì)算①蒸汽耗量15t/hX0. 4X 190元/噸X 7920小時(shí)/年 903萬元/年；②循環(huán)水耗量150m3/hX0. 4元/噸X 7920小時(shí)/年^ 47. 5萬元/年；所以，蒸發(fā)負(fù)荷為15t/h的L-苯丙氨酸鹽溶液采用傳統(tǒng)三效蒸發(fā)器蒸發(fā)的年運(yùn)行費(fèi)用為=903+47. 5 = 950. 5萬元/年；(2)本發(fā)明的運(yùn)行費(fèi)用本發(fā)明的熱源由離心壓縮機(jī)提供，壓縮機(jī)運(yùn)行需要電機(jī)驅(qū)動和開車時(shí)少許的生蒸汽，對蒸發(fā)負(fù)荷為15t/h的L-苯丙氨酸鹽溶液來說，經(jīng)過設(shè)計(jì)計(jì)算電機(jī)軸功率為310kW，生蒸汽的量可忽略不計(jì)，則本發(fā)明系統(tǒng)運(yùn)行的電費(fèi)為310kWX0. 6元/度X7920小時(shí)/年 ^ 147萬元。所以，對蒸發(fā)負(fù)荷為15t/h的L-苯丙氨酸鹽溶液的蒸發(fā)來說，采用本發(fā)明的工藝和設(shè)備，每年節(jié)省的運(yùn)行費(fèi)用為950. 5-147 = 803. 5萬元/年，節(jié)能效果非常顯著。


圖1為本發(fā)明的工藝流程圖。圖2為傳統(tǒng)的三效蒸發(fā)流程圖。圖1和圖2中件號名稱為⑴原料罐；(2)換料泵；(3)工業(yè)循環(huán)水罐；⑷管殼式預(yù)熱器；(5)冷凝水泵；(6)冷凝水罐；(7)降膜蒸發(fā)器；⑶升膜蒸發(fā)器；(9)分離器；(10) 離心壓縮機(jī)；(11)原料罐；(12)原料泵；(13) —效蒸發(fā)器；(14) 一效分離器；(15) —效離心壓縮機(jī)；(11)原料罐；(12)原料泵；(13) —效蒸發(fā)器；(14) 一效分離器；(15) —效循環(huán)泵；(16) 二效蒸發(fā)器；(17) 二效分離器；(18) 二效循環(huán)泵；(19)三效蒸發(fā)器；00)三效分離器；(21)完成液泵；(22)冷凝水泵；(23)冷凝水罐；(24)冷凝器。A-原料液；B-工業(yè)用水；C-冷凝水；D-生蒸汽；E- 二次蒸汽；F-完成液。
具體實(shí)施方案下面結(jié)合附圖1進(jìn)一步對L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備進(jìn)行描述。
如圖1所示，原料罐(1)中溫度為20-30°C，濃度為1 %左右的低濃度L-苯丙氨酸鹽溶液原料液經(jīng)原料泵( 泵入管殼式預(yù)熱器的管程中，與殼程來自降膜蒸發(fā)器(7) 和升膜蒸發(fā)器(8)殼程的冷凝水進(jìn)行換熱，原料液預(yù)熱到50-60°C ；預(yù)熱后的原料液進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)的管程中以降膜方式進(jìn)行受熱蒸發(fā)，隨后進(jìn)入升膜蒸發(fā)器(8)的管程中以升膜方式進(jìn)行受熱蒸發(fā)，產(chǎn)生蒸汽和濃縮液，蒸汽和濃縮液汽液混合物進(jìn)入分離器(9)中， 分離出二次蒸汽和濃縮液，由于L-苯丙氨酸鹽溶液為熱敏性介質(zhì)，對蒸發(fā)溫度比較敏感， 蒸發(fā)溫度過高，產(chǎn)品會發(fā)生色變，所以蒸發(fā)器(7)和(8)，分離器(9)中的蒸發(fā)溫度控制在 70-72°C，優(yōu)先70°C，操作壓力控制在30-35KPa(負(fù)壓操作)；二次蒸汽從分離器(9)頂部的蒸汽出口進(jìn)入離心壓縮機(jī)(10)中，通過離心壓縮機(jī)的做功壓縮，二次蒸汽的熱焓增加， 溫度升高，二次蒸汽的溫度控制在78-80°C，壓力控制在44-48KPa ；從壓縮機(jī)出口出來的二次蒸汽接著分兩路分別進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的殼程作為熱源與管程的原料液進(jìn)行換熱，換熱后的二次蒸汽冷凝成冷凝水匯集在冷凝水罐(6)中，經(jīng)冷凝水泵(5)泵入預(yù)熱器(4)的殼程，與預(yù)熱器(4)管程中的原料液進(jìn)行換熱，溫度降低后的殼程冷凝水作為工業(yè)循環(huán)用水，進(jìn)入工業(yè)循環(huán)水池(3)；預(yù)熱后的原料液依次再進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的管程繼續(xù)蒸發(fā)濃縮，整個系統(tǒng)的熱自行維持平衡，這樣，原料液不斷地被加熱蒸發(fā)，產(chǎn)生二次蒸汽，二次蒸汽不斷又被再壓縮升溫作為熱源，周而復(fù)始，原料液不斷被蒸發(fā)濃縮；從分離器(9)底部排出的濃縮液，經(jīng)檢測濃度達(dá)到3%合格后出料，如果未達(dá)到濃度要求的濃縮液回流到升膜蒸發(fā)器(8)管程入口與降膜蒸發(fā)器(7)管程出口的原料液一起，進(jìn)入升膜蒸發(fā)器(8)繼續(xù)循環(huán)蒸發(fā)。為了提高系統(tǒng)運(yùn)行的自動化程度，所有的工藝參數(shù)，包括原料的流量、溫度、壓力， 蒸汽的流量、溫度、壓力，循環(huán)液的流量、溫度、壓力，原料液和完成液的濃度以及壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速等全部進(jìn)行在線監(jiān)控。在線監(jiān)控系統(tǒng)采用上下位機(jī)的形式，下位機(jī)完成數(shù)據(jù)的采集、貯存和傳輸?shù)裙δ?；上位機(jī)完成各種數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析處理、參數(shù)波形顯示、特征數(shù)據(jù)存儲及報(bào)警等功能。上下位機(jī)之間采用網(wǎng)絡(luò)通訊，實(shí)現(xiàn)信號的實(shí)時(shí)傳輸。
權(quán)利要求
1.一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于包括以下步驟①、原料液預(yù)熱濃度為的原料液從原料罐(1)經(jīng)原料泵(2)送入預(yù)熱器(4)的管程與殼程的蒸汽冷凝水進(jìn)行熱交換，原料液預(yù)熱到50-60°C ；②、蒸發(fā)預(yù)熱后的原料液進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的換熱室管內(nèi)與管外的78-80°C蒸汽之間進(jìn)行換熱，吸熱后溫度升至飽和溫度70°C，以降膜和升膜相結(jié)合的方式進(jìn)行蒸發(fā)，產(chǎn)生二次蒸汽和濃縮液，蒸發(fā)操作壓力控制在30-35KPa ；③、汽液分離二次蒸汽和濃縮液進(jìn)入分離器(9)，在分離器中進(jìn)行汽液分離，分離器(9)的操作壓力控制在30-35KPa，溫度控制在70°C-72°C ；④、二次蒸汽再壓縮從分離器出來的二次蒸汽，進(jìn)入離心壓縮機(jī)(10)，二次蒸汽經(jīng)壓縮后熱焓增加，溫度升至78-80°C，壓縮機(jī)工作壓力控制在44-48KPa ；⑤、循環(huán)蒸發(fā)壓縮升溫后的78-80°C二次蒸汽再送入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器 (8)的殼程作為熱源加熱原料液，在加熱物料的過程中，這部分蒸汽冷凝成水流至冷凝水罐 (6)，再由冷凝水泵( 送入預(yù)熱器G)，對原料液進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱后的原料液依次進(jìn)入降膜蒸發(fā)器(7)和升膜蒸發(fā)器(8)的管程與殼程來自離心壓縮機(jī)(10)壓縮升溫的78-80°C二次蒸汽進(jìn)行換熱，原料液不斷被加熱蒸發(fā)濃縮，產(chǎn)生二次蒸汽，二次蒸汽不斷被壓縮升溫作為蒸發(fā)器的熱源，周而復(fù)始，原料液不斷被蒸發(fā)濃縮，整個系統(tǒng)的熱量自行維持平衡，不需要另外補(bǔ)充生蒸汽；⑥、出料從分離器(9)底部排出的濃縮完成液，經(jīng)檢測濃度為3%合格后出料，如果完成液濃度未達(dá)到3%，則返回升膜蒸發(fā)器(8)的管程，繼續(xù)蒸發(fā)濃縮。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于步驟①中所述的原料液先經(jīng)過原料罐(1)緩沖后再經(jīng)過預(yù)熱器(4)預(yù)熱，原料液預(yù)熱后的溫度控制在50-60°C。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于步驟②中采用降膜和升膜相結(jié)合的方式進(jìn)行蒸發(fā)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于步驟④中的蒸汽離心壓縮機(jī)(10) 入口設(shè)置注水裝置，工作時(shí)，其工作壓力控制在44-48KPa，壓縮機(jī)進(jìn)出口二次蒸汽的溫升控制在 8-10°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的蒸發(fā)節(jié)能工藝，其特征在于設(shè)置有工藝參數(shù)在線監(jiān)控系統(tǒng)， 工藝參數(shù)包括原料的流量、溫度、壓力，蒸汽的流量、溫度、壓力，循環(huán)液的流量、溫度、壓力，原料液和完成液的濃度以及壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速等全部進(jìn)行在線監(jiān)控。在線監(jiān)控系統(tǒng)采用上下位機(jī)的形式，下位機(jī)完成數(shù)據(jù)的采集、貯存和傳輸?shù)裙δ?；上位機(jī)完成各種數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析處理、參數(shù)波形顯示、特征數(shù)據(jù)存儲及報(bào)警等功能。上下位機(jī)之間采用網(wǎng)絡(luò)通訊，便于實(shí)現(xiàn)信號的實(shí)時(shí)遠(yuǎn)距離傳輸。
6.一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能設(shè)備，其特征在于原料罐(1)經(jīng)過原料泵O)與預(yù)熱器的下封頭相連，預(yù)熱器的上封頭經(jīng)過管線與降膜蒸發(fā)器(7)的上封頭相連，降膜蒸發(fā)器(7)的下封頭經(jīng)過管線與升膜蒸發(fā)器(8) 的下封頭相連，升膜蒸發(fā)器(8)的上封頭與分離器(9)相連，分離器(9)的上封頭與壓縮機(jī)(10)的進(jìn)口相連；壓縮機(jī)(10)的出口經(jīng)過管線分成兩條支路，一條支路與降膜蒸發(fā)器(7) 的殼程進(jìn)口相連，另一條支路與升膜蒸發(fā)器(8)的殼程進(jìn)口相連，降膜蒸發(fā)器(7)殼程出口和升膜蒸發(fā)器(8)殼程出口經(jīng)過管線匯合后與冷凝水罐(6)進(jìn)口相連，冷凝水罐(6)出口經(jīng)過冷凝水泵( 與預(yù)熱器的殼程進(jìn)口相連，預(yù)熱器(4)的殼程出口與工業(yè)循環(huán)水罐 (3)相連；分離器(9)的下封頭經(jīng)過管線與升膜蒸發(fā)器(8)的下封頭管程進(jìn)口相連。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種L-苯丙氨酸鹽溶液蒸發(fā)節(jié)能工藝與設(shè)備，屬于高效節(jié)能和環(huán)保技術(shù)領(lǐng)域。包括以下步驟低濃度1％原料液經(jīng)過預(yù)熱器4預(yù)熱到50-60℃；預(yù)熱后的原料液先后進(jìn)入降膜蒸發(fā)器7和升膜蒸發(fā)器8的管程與殼程78-80℃的二次蒸汽換熱，升溫到70℃，以降膜和升膜相結(jié)合的方式進(jìn)行蒸發(fā)，產(chǎn)生二次蒸汽和濃縮液；二次蒸汽和濃縮液進(jìn)入分離器9進(jìn)行汽液分離；分離后的二次蒸汽進(jìn)入離心壓縮機(jī)10中被壓縮熱焓增加升溫到78-80℃作為蒸發(fā)器7和8的熱源，給原料液加熱蒸發(fā)；從分離器9排出的濃縮液，濃度控制3％合格后出料，如未達(dá)3％，返回升膜蒸發(fā)器8繼續(xù)蒸發(fā)濃縮。本發(fā)明系統(tǒng)熱量自平衡，生蒸汽用量少，運(yùn)行成本低，高效節(jié)能。
文檔編號B01D1/30GK102343162SQ20111020251
公開日2012年2月8日 申請日期2011年7月20日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月20日
發(fā)明者張琳, 徐晨, 杜明照, 薛磊, 馬志磊, 高麗麗 申請人:常州大學(xué)