專利名稱：脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置及脫氮催化劑管理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是涉及脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，以及脫氮催化劑管理方法，用于火力發(fā)電場等排煙脫氮裝置的脫氮催化劑性能管理。
背景技術(shù)：
已知在以石油、煤炭、瓦斯等作為燃料的火力發(fā)電場的鍋爐、各種大型鍋爐以及其它廢棄物焚化裝置等處設(shè)置有排煙脫氮裝置，并在排煙脫氮裝置中內(nèi)藏著多層的脫氮催化劑。
脫氮催化劑乃采用蜂窩式或板狀式，若持續(xù)使用，則在催化劑表面及內(nèi)部附著或溶解使催化劑性能劣化的物質(zhì)(以下稱為劣化物質(zhì))，因而產(chǎn)生造成催化劑性能降低的問題。
另外，已知脫氮催化劑的性能是通過測量入口與出口處的NOx濃度與未反應(yīng)的NH3濃度而進(jìn)行管理，當(dāng)整體性能降低時(shí)，便從使用年齡較久者開始，定期的進(jìn)行全新物品或再生物品的更換。
另外，因?yàn)槊摰呋瘎┓浅０嘿F，因此便提出對每個(gè)脫氮催化劑進(jìn)行性能評估，盡可能提升耐用年數(shù)的方法(日本專利特公平7-47108號公報(bào))。
然而，雖在上述催化劑管理方法中，通過測量各催化劑層的NOx濃度與未反應(yīng)的NH3濃度，并從NOx濃度中計(jì)算出各催化劑層的脫氮率與負(fù)荷率，而從性能已劣化的催化劑層開始依序進(jìn)行更換，但當(dāng)由根據(jù)NOx濃度所計(jì)算出的負(fù)荷率而判斷催化劑性能時(shí)，知道了這種方法具有無法掌握性能真正已劣化的催化劑層的問題。
本發(fā)明鑒于上述諸項(xiàng)問題，其目的在于提供一種可掌握實(shí)際上已劣化的脫氮催化劑，且根據(jù)此而可有效率更換脫氮催化劑的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，以及脫氮催化劑管理方法。

發(fā)明內(nèi)容
為解決上述目的，本發(fā)明的第一方面提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，是排煙脫氮裝置的多層脫氮催化劑的管理裝置，具備有；測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度的NOx測量機(jī)構(gòu)；同樣地測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NH3濃度的NH3測量機(jī)構(gòu)；以及考慮入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx，而測量脫氮率η的脫氮率測量機(jī)構(gòu)。
根據(jù)本發(fā)明的第一方面，因?yàn)闇y量各脫氮催化劑出入口處的NOx濃度與NH3濃度，并考慮入口摩爾比而測量脫氮率η，因此越提升摩爾比，便可絕對且確實(shí)地評估提升的脫氮率。
本發(fā)明的第二方面還提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，在第一方面中，根據(jù)NH3濃度而測量上述脫氮率η。
根據(jù)本發(fā)明的第二方面，因?yàn)椴⒎歉鶕?jù)NOx濃度而是根據(jù)NH3濃度測量每個(gè)脫氮催化劑的脫氮率η，因此便可更穩(wěn)定地掌握住催化劑性能。
本發(fā)明的第三方面進(jìn)一步提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，在第二方面中，上述脫氮率η是依照下述式(1)進(jìn)行測量。
根據(jù)本發(fā)明的第三方面，可穩(wěn)定且確實(shí)地掌握各脫氮催化劑的脫氮率，且可毫無浪費(fèi)的有效率管理各脫氮催化劑。
本發(fā)明的第四方面再提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，在第1～3的任一方面中，具備有將上述NOx濃度測量機(jī)構(gòu)與上述NH3濃度測量機(jī)構(gòu)的測量結(jié)果傳送給上述脫氮率測量機(jī)構(gòu)的傳送機(jī)構(gòu)，而上述脫氮率測量機(jī)構(gòu)是測量多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率η。
根據(jù)本發(fā)明的第四方面，可統(tǒng)籌地進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的脫氮催化劑管理，也可有效率地進(jìn)行脫氮催化劑的管理。
本發(fā)明的第五方面提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，排煙脫氮裝置的多層脫氮催化劑的管理方法，測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度與NH3濃度，且考慮入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx而測量脫氮率η，并根據(jù)該脫氮率η進(jìn)行各脫氮催化劑的性能評估。
根據(jù)本發(fā)明的第五方面，因?yàn)闇y量各脫氮催化劑出入口處的NOx濃度與NH3濃度，并考慮入口摩爾比而測量脫氮率η，因此越提升摩爾比的話，便可絕對且確實(shí)地評估提升的脫氮率。
本發(fā)明的第六方面還提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，在第五方面中，根據(jù)NH3濃度而測量上述脫氮率η。
根據(jù)本發(fā)明的第六方面，因?yàn)椴⒎歉鶕?jù)NOx濃度而是根據(jù)NH3濃度測量每個(gè)脫氮催化劑的脫氮率η，因此便可更穩(wěn)定地掌握住催化劑性能。
本發(fā)明的第七方面進(jìn)一步提供的一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，在第六方面中，上述脫氮率η是依照下述式(1)進(jìn)行測量； 根據(jù)本發(fā)明的第七方面，可穩(wěn)定且確實(shí)地掌握各脫氮催化劑的脫氮率，且可毫無浪費(fèi)的有效率管理各脫氮催化劑。
本發(fā)明的第八方面再提供的一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，在第5～7的任一方面中，根據(jù)上述各脫氮催化劑的性能評估，針對性能已降低至既定范圍的脫氮催化劑進(jìn)行性能復(fù)原處理。
根據(jù)本發(fā)明的第八方面，因?yàn)榭煞€(wěn)定且確實(shí)地掌握住各脫氮催化劑的脫氮率，并根據(jù)此結(jié)果進(jìn)行性能復(fù)原處理，因此可效率佳地使用各脫氮催化劑。
本發(fā)明的第九方面又提供一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，在第八方面中，上述性能復(fù)原處理進(jìn)行將脫氮催化劑更換為新的、更換為再生處理者、更換為將排氣傳輸方向反轉(zhuǎn)的逆流狀態(tài)、或者將劣化部分予以去除的更換。
根據(jù)本發(fā)明的第九方面，可將經(jīng)各處理而劣化的脫氮裝置性能予以復(fù)原。
本發(fā)明的第十方面提供的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，在第5～9的任一方面中，測量多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率，并進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的性能評估。
根據(jù)本發(fā)明的第十方面，可統(tǒng)籌地進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的脫氮催化劑管理，也可有效率地進(jìn)行脫氮催化劑的管理。
如上所述說明，依照本發(fā)明，通過具備有測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度之NOx測量機(jī)構(gòu)；同樣地測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NH3濃度的NH3測量機(jī)構(gòu)；以及考慮入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx，而測量脫氮率η的脫氮率測量機(jī)構(gòu)的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，便達(dá)可掌握實(shí)際已劣化的脫氮催化劑的效果，且據(jù)此便可達(dá)有效率的更換脫氮催化劑的效果。


圖1為本發(fā)明一實(shí)施方式之具備脫氮催化劑管理裝置的排煙脫氮裝置構(gòu)略構(gòu)造圖。
具體實(shí)施例方式
圖1所示的一實(shí)施方式的具備脫氮催化劑管理裝置的排煙脫氮裝置構(gòu)略構(gòu)造圖。另外，此排煙脫氮裝置雖是設(shè)置于火力發(fā)電場中者，但是本實(shí)施方式的脫氮催化劑管理裝置并不僅限于此。
如該圖中所示，排煙脫氮裝置10是具備有連接于裝置本體11上游側(cè)，并連通于火力發(fā)電場的鍋爐裝置的排氣風(fēng)管12，以及連接于下游側(cè)的處理氣體風(fēng)管13；在裝置本體11內(nèi)將多層(本實(shí)施方式中為4層)的脫氮催化劑14A～14D依既定間隔配置的各脫氮催化劑14A～14D是設(shè)置成使從排氣風(fēng)管12所導(dǎo)入的排放氣體依序通過的狀態(tài)，且與所通過的排放氣體進(jìn)行接觸，也降低該排放氣體中所含氮氧化物(NOx)。另外，在連通于鍋爐裝置的排氣風(fēng)管12中，配合來自鍋爐本體的排放氣體量而注入NH3。
其中，各脫氮催化劑14A～14D的種類、形狀等并無特別限制，一般而言，載體采用TiO2，活性成分則采用V2O5，且有蜂窩狀或板狀等形式。
在本實(shí)施方式中采用蜂窩式，通過將多個(gè)柱狀蜂窩式催化劑予以排列組合，構(gòu)成各脫氮催化劑14A～14D。
本實(shí)施方式的脫氮催化劑管理裝置20是在各脫氮催化劑14A～14D的入口側(cè)與出口側(cè)設(shè)置氣體采集機(jī)構(gòu)15A～15E，氣體采集機(jī)構(gòu)15A～15E分別連接于NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E及NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E，而該等測量結(jié)果收集于計(jì)算各脫氮催化劑14A～14D的脫氮率與脫氮負(fù)荷率的脫氮率測量機(jī)構(gòu)18中。
其中，氣體采集機(jī)構(gòu)15A～15E依所需時(shí)間通過取樣管采集所需量的取樣氣體，并將所采集到的取樣氣體提供給NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E。另外，取樣管等接觸到取樣氣體的部分，必須采用具所需耐熱性且屬于對氣體為非活性的材質(zhì)。另外，在本實(shí)施方式中，氣體采集機(jī)構(gòu)15A～15E雖將所采集到的氣體分別提供給NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E，但是當(dāng)然亦可于NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E分別獨(dú)立設(shè)置氣體采集機(jī)構(gòu)。
利用氣體采集機(jī)構(gòu)15A～15E所進(jìn)行的取樣氣體采集時(shí)間并無特別的限制，但以在發(fā)電場正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)進(jìn)行，盡可能在氣體量呈最大狀態(tài)的額定負(fù)荷時(shí)實(shí)施為佳。又，將氣體取樣間隔設(shè)定為最大的六個(gè)月左右，對脫氮催化劑14A～14D的性能管理而言已屬足夠，但是因?yàn)槿籼嵘l度，則管理精度將隨之提升，因此最好以一個(gè)～兩個(gè)月便進(jìn)行一次的頻度進(jìn)行。此外，特別在下游端的催化劑層中，因?yàn)镹H3濃度變低且變動(dòng)幅度增加，因此為提升管理評估，最好增加NH3濃度測量次數(shù)，并從平均濃度求取脫氮率。
NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E僅要分別測量取樣氣體中的NOx濃度與NH3濃度便可，并無特別的限制。最好為自動(dòng)測量裝置，但是亦可為通過人工的分析機(jī)構(gòu)。當(dāng)然，亦可不進(jìn)行取樣氣體的采集，直接利用傳感器測量NOx濃度與NH3濃度。
此外，相關(guān)取樣氣體雖就測量NOx濃度與NH3濃度的部分進(jìn)行說明，但是根據(jù)需要亦可測量氧氣，或其它成分。
另外，雖為分別測量各脫氮催化劑14A～14D入口側(cè)與出口側(cè)的濃度而另外設(shè)置測量機(jī)構(gòu)，但是亦可分別各設(shè)置一個(gè)NOx濃度測量機(jī)構(gòu)與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)，并依序分析各脫氮催化劑14A～14D入口側(cè)與出口側(cè)的濃度。此外，此情況下，亦可在取樣中合并進(jìn)行測量而形成依序取樣的狀態(tài)。在取樣時(shí)間上雖產(chǎn)生時(shí)滯(time lag)，但是僅要運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定的話便不致產(chǎn)生問題。其中，取樣可同時(shí)進(jìn)行，但是最好采取將各取樣氣體依序供應(yīng)給測量機(jī)構(gòu)并進(jìn)行分析的方式。
另外，脫氮率測量機(jī)構(gòu)18是獲取來自NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E的測量結(jié)果，并從該等測量結(jié)果計(jì)算出各脫氮催化劑14A～14D的脫氮率與脫氮負(fù)荷率。脫氮率的計(jì)算方法僅要在考慮各脫氮催化劑14A～14D的入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx之下而計(jì)算出便可，并無特別的限制。
之所以考慮入口摩爾比的理由在于NH3是在脫氮催化劑剛要進(jìn)行前比例于氣體量而注入，而且NH3吸附于催化劑決定脫氮反應(yīng)本身的反應(yīng)速率，因此掌握并考慮脫氮催化劑14A～14D入口側(cè)與出口側(cè)的各個(gè)NH3濃度，在脫氮催化劑14A～14D的性能管理上屬于極重要的一環(huán)。
脫氮率僅要考慮入口摩爾比而計(jì)算出的話便可，可依據(jù)NOx而進(jìn)行求取，亦可依據(jù)NH3而進(jìn)行求取，但依據(jù)NH3進(jìn)行求取者比較可進(jìn)行精度佳的脫氮率管理。
在此例示脫氮率的求取順序。下述式(2)系依據(jù)NOx濃度而求取脫氮率η的公式。
其中，所謂評估摩爾比是指，為評估脫氮催化劑而設(shè)定的摩爾比，可設(shè)定為任意摩爾比，譬如設(shè)定為發(fā)電場運(yùn)作摩爾比程度，如設(shè)定為例如0.8即可。
由該公式所求得的脫氮率η是屬于依據(jù)NOx濃度而計(jì)算的值，因?yàn)榭紤]入口摩爾比，可依據(jù)實(shí)際狀況之脫氮率而進(jìn)行催化劑評估。另外，一般而言，因?yàn)槊摰誓穗SNH3/NOx增高而攀升，因此若未依此考慮摩爾比進(jìn)行脫氮率評估的話，便無法進(jìn)行實(shí)際狀況的評估。
另外，下述式(1)是根據(jù)NH3濃度而求取脫氮率η的公式。

因?yàn)閺脑摴剿笕≈摰师悄艘罁?jù)NH3濃度而求出的值，因此具有可獲得較依據(jù)NOx所求得脫氮率更穩(wěn)定數(shù)值的優(yōu)點(diǎn)，可達(dá)更穩(wěn)定進(jìn)行催化劑評估的效果。
在本發(fā)明中，通過此種考慮入口摩爾比的方法而求取各脫氮催化劑14A～14D的脫氮率η，并利用此大小而管理各催化劑的性能。換句話說，當(dāng)脫氮率下降至低于既定值的情況時(shí)，便針對性能降低的催化劑進(jìn)行性能復(fù)原處理。由此，因?yàn)閮H針對最劣化或已劣化超過既定值的催化劑進(jìn)行性能復(fù)原處理，因此不致無謂浪費(fèi)地進(jìn)行復(fù)原處理，可效率佳地使用脫氮催化劑。
在此所謂性能復(fù)原處理，一般是指，將已劣化的催化劑更換為新的、更換為將已劣化的催化劑施行洗凈后而再生者、或更換為經(jīng)再生處理過者。此外，特別是在蜂窩式催化劑中，將未經(jīng)再生處理者或經(jīng)再生處理者逆向配置成將排放氣體傳輸方向予以倒轉(zhuǎn)的狀態(tài)，或?qū)⒘踊糠钟枰匀コ⒏鼡Q，藉此便可達(dá)性能的復(fù)原。另外，根據(jù)本案申請人所新發(fā)現(xiàn)，此種處理僅在排放氣體傳輸方向的上游側(cè)對脫氮反應(yīng)的影響程度較大。
另外，在上述實(shí)施方式中，雖利用一個(gè)脫氮催化劑管理裝置而管理一個(gè)排煙脫氮裝置的脫氮催化劑，但是亦可利用一個(gè)脫氮催化劑管理裝置管理多個(gè)排煙脫氮裝置的脫氮催化劑。換句話說，可將脫氮率測量機(jī)構(gòu)18所求得的脫氮率數(shù)據(jù)，經(jīng)由有線或無線而傳輸給集中管理系統(tǒng)并進(jìn)行管理；亦可將NOx濃度測量機(jī)構(gòu)16A～16E與NH3濃度測量機(jī)構(gòu)17A～17E的濃度數(shù)據(jù)傳輸給集中管理系統(tǒng)，藉此而求取脫氮率并進(jìn)行集中管理。不論何者均可利用多個(gè)排煙脫氮裝置的集中管理，而進(jìn)行綜合性的性能評估，藉此便可進(jìn)行統(tǒng)籌性的管理，可達(dá)更有效率的性能管理。
實(shí)施例實(shí)際測量火力發(fā)電場的排煙脫氮裝置(同圖1具備四層的脫氮催化劑)入口側(cè)與出口側(cè)處的NOx濃度與NH3濃度，結(jié)果如表1所示。測量乃從第一次(開始測量)開始，于約兩個(gè)月后(第二次)、約五個(gè)月后(第三次)、約七個(gè)月后(第四次)、約十二個(gè)月后(第五次)、約二十四個(gè)月后(第六次)、約三十個(gè)月后(第七次)實(shí)施。
另外，使用NOx濃度與NH3濃度的測量結(jié)果，如上述根據(jù)NOx濃度求取脫氮率的結(jié)果示于表2。此外，同樣地，根據(jù)NH3濃度求取脫氮率的結(jié)果示于表3。
另外，將第2層脫氮催化劑的其中一部份取代為再生催化劑(使用水進(jìn)行洗凈而經(jīng)再生者；性能測試中顯示出與新品相同的性能)，在經(jīng)取代部分的入口側(cè)與出口側(cè)處同樣地測量NOx濃度與NH3濃度，結(jié)果合并記載于表1中。此外，采用此NOx濃度與NH3濃度的測量結(jié)果，根據(jù)NOx濃度求取脫氮率的結(jié)果，以及根據(jù)NH3濃度求取脫氮率的結(jié)果，分別示于表2與表3中。
比較例采用實(shí)施例中所求得之入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度，根據(jù)下述式(3)而求取脫氮率與負(fù)荷率。結(jié)果如表4所示。另外，此手法系根據(jù)日本專利特公平7-47108號公報(bào)中所揭示的方法。

表1



表2


表3


表4


(性能評估)由表1～4結(jié)果得知，比較例中僅單純采用NOx濃度所計(jì)算出之脫氮率，從第一次起第3層、第4層的脫氮率便非常小，在其后的測試?yán)闹凶C實(shí)，并未顯示出實(shí)際狀態(tài)。
相對于此，采用NH3與NOx摩爾比(入口摩爾比與評估摩爾比)的本實(shí)施例方法中，不管依據(jù)NH3濃度或依據(jù)NOx濃度，得知可進(jìn)行吻合實(shí)際狀況的評估。
另外，由實(shí)施例的表2與表3所示結(jié)果得知，若經(jīng)由各統(tǒng)計(jì)處理而確認(rèn)數(shù)據(jù)誤差的話，根據(jù)NH3濃度所求得的脫氮率比較穩(wěn)定。此確認(rèn)如下所述。
首先，因?yàn)閷?shí)施例的評估摩爾比為0.8，從表2與表3中，就所存在之超過從此評估摩爾比所推測理論脫氮率(0～80％)范圍之?dāng)?shù)值進(jìn)行計(jì)數(shù)，結(jié)果如表5所示。
另外，求取表2與表3中第一次～第七次脫氮率單純平均值的結(jié)果，以及單純平均值超越理論脫氮率的結(jié)果，如表6所示。
另外，利用計(jì)算而求取表2與表3的無偏變異(unbiased variance)且求取其平均值。此外，由表2與表3結(jié)果中，將超出理論脫氮率范圍者除外，利用最小平方法導(dǎo)出近似式，且求取近似式中的皮爾森積差相關(guān)系數(shù)r，且求取r2(RSQ)與其平均值。該等結(jié)果如表7所示。
表5


表6


表7


由表5結(jié)果得知，存在超出理論脫氮率范圍之?dāng)?shù)值者以NOx較多，而NH3則較少。
另外，由表6結(jié)果得知，即便將脫氮率單純之平均值進(jìn)行比較，仍然是NOx超出理論脫氮率范圍者較多，而NH3則較少。
另外，由表7結(jié)果得知，若比較變異的話，NOx的變異較大，而NH3的變異則較小。此外，由表7結(jié)果得知，最小平方法中的RSQ平均系顯示出NH3大于NOx的數(shù)值，表示相關(guān)度頗高。另外，第4層、再生第2層中，NH3的RSQ低于NOx的RSQ，此乃測量精度的問題，平均值因?yàn)镹H3相關(guān)度較高，因此NH3比較穩(wěn)定。
依此由表5～7的結(jié)果得知，各脫氮催化劑的脫氮率之經(jīng)時(shí)變化，依據(jù)NH3濃度所求得脫氮率較依據(jù)NOx濃度所求得脫氮率為之穩(wěn)定。
另外，從表3所示根據(jù)NH3濃度所求得脫氮率中，采用除去理論脫氮率范圍外者之理論脫氮率范圍內(nèi)者，依照最小平方法求取近似式，并采用此近似式計(jì)算各脫氮催化劑十二個(gè)月后的脫氮率。結(jié)果如表8所示。
表8


由表8結(jié)果得知，劣化最大的脫氮催化劑推測為第3層。在第五次測量時(shí)點(diǎn)下的劣化進(jìn)行程度，依序?yàn)榈?層、再生第2層、第4層第1層、第2層。
此外，若評估比較例結(jié)果的話，發(fā)現(xiàn)第1層負(fù)荷率減少，第2層負(fù)荷率增加，并維持著脫氮裝置的性能。換句話說，可結(jié)論為引起第1層的劣化。
(測試?yán)?分別針對實(shí)施例中所采用的脫氮催化劑，對催化劑進(jìn)行取樣，利用下述性能評估方法進(jìn)行各催化劑的性能評估。
催化劑為從各催化劑層入口側(cè)部位起，切取50mm×50mm×100mm(長度)，然后裝設(shè)于性能測試裝置上，將氣體條件配合實(shí)際機(jī)體設(shè)計(jì)值而流出測試氣體，測量出口側(cè)的NOx濃度與NH3濃度，并測量脫氮率。結(jié)果如表9所示。
此結(jié)果表示催化劑的劣化狀態(tài)，結(jié)果大致與上述劣化評估一致。
另外，由此結(jié)果得知，實(shí)施例的脫氮催化劑評估乃評估實(shí)際的劣化狀態(tài)，而比較例的評估則并未與實(shí)際的性能評估一致。
表9


權(quán)利要求
1.一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，是排煙脫氮裝置的多層脫氮催化劑的管理裝置，其特征在于，具備有NOx測量機(jī)構(gòu)，測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度；NH3測量機(jī)構(gòu)，同樣地測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NH3濃度；以及脫氮率測量機(jī)構(gòu)，考慮入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx而測量脫氮率η。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，其特征在于，上述脫氮率η是根據(jù)NH3濃度而測量。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，其特征在于，上述脫氮率η是依照下述式(1)進(jìn)行測量。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，其特征在于，具備有將上述NOx濃度測量機(jī)構(gòu)與上述NH3濃度測量機(jī)構(gòu)的測量結(jié)果傳送給上述脫氮率測量機(jī)構(gòu)的傳送機(jī)構(gòu)，而上述脫氮率測量機(jī)構(gòu)是測量著復(fù)數(shù)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率η。
5.一種脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，系排煙脫氮裝置的多層脫氮催化劑的管理方法，其特征在于，其測量各脫氮媒入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度與NH3濃度，且考慮入口摩爾比＝入口NH3/入口NOx而測量脫氮率η，并根據(jù)該脫氮率η進(jìn)行各脫氮催化劑的性能評估。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，上述脫氮率η是根據(jù)NH3濃度而測量。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，上述脫氮率η是依照下述式(1)進(jìn)行測量。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，根據(jù)上述各脫氮催化劑的性能評估，針對性能已降低至既定范圍的脫氮催化劑進(jìn)行性能復(fù)原處理。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，上述性能復(fù)原處理是進(jìn)行更換為新的脫氮催化劑，或者更換為經(jīng)再生處理脫氮催化劑，更換為將排氣傳輸方向反轉(zhuǎn)的逆流狀態(tài)的脫氮催化劑，或者去除更換脫氮催化劑的已劣化的部分。
10.根據(jù)權(quán)利要求5至7中任一項(xiàng)所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，測量多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率，并進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的性能評估。
11.根據(jù)權(quán)利要求8所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，測量多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率，并進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的性能評估。
12.根據(jù)權(quán)利要求9所述的脫氮裝置的脫氮催化劑管理方法，其特征在于，測量多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的脫氮率，并進(jìn)行多個(gè)排煙脫氮裝置的各脫氮催化劑的性能評估。
全文摘要
本發(fā)明是提供可掌握已劣化的脫氮催化劑，且據(jù)此而可有效率地更換脫氮催化劑的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，及脫氮催化劑的管理方法。本發(fā)明的脫氮裝置的脫氮催化劑管理裝置，是排煙脫氮裝置的多層脫氮催化劑的管理裝置，具備有測量各脫氮催化劑(14A)～(14D)入口側(cè)與出口側(cè)的NOx濃度的NOx測量機(jī)構(gòu)(16A)～(16E)；同樣地測量各脫氮催化劑入口側(cè)與出口側(cè)的NH
文檔編號B01D53/86GK1694754SQ0381374
公開日2005年11月9日 申請日期2003年6月13日 優(yōu)先權(quán)日2002年6月14日
發(fā)明者白倉茂生 申請人:中國電力株式會(huì)社