專利名稱：蓄熱型冷凝器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種冷凝器，特別是一種蓄熱型冷凝器，屬于制冷技術領域，適用于電冰箱、電冰柜、低溫箱、冷飲機、冰激凌機及間斷式工作的小型制冷機等制冷設備。
背景技術：
目前，冰箱冷凝器中箱壁式冷凝器有結構緊湊、不占用外部空間、不易損傷、便于清潔、平整美觀等優(yōu)點逐漸成為主流冷凝器。但是管壁式冷凝器中冷凝管與箱壁在理論上是線接觸，因此冷凝管與箱壁間導熱效果較差。而且，由于冰箱冷凝器與環(huán)境之間的散熱主要是通過自然與輻射換熱來進行的，這就使得冷凝器與環(huán)境間的換熱效率低下。隨著對家用電器節(jié)能要求的不斷提高，冰箱冷凝器換熱問題一直成為冰箱節(jié)能水平提高的一個主要制約因素。冰箱等小型制冷裝置都是間歇性工作的，其開機率僅為40%左右，因此冷凝器也是間歇性工作的，當冰箱處于關機狀態(tài)時，冷凝器也停止工作。如何將冰箱關機時間利用上來實現冰箱冷凝器的不間斷換熱，是提高冰箱冷凝器效率的一大突破口。專利ZL98100512. 8提出了一種蓄熱式不間斷冷凝器，能實現冰箱冷凝器的不間斷換熱，但其采用的相變材料或液體材料具有流動性特點，因此必須要經過嚴密封裝，這種冷凝器的生產加工復雜，生產成本高。專利ZL01115147電冰箱中也同樣使用了相變蓄熱來延長冰箱冷凝器的換熱時間，其主要是將相變材料先封裝在密封管中，然后將其安裝在冷凝器管道之間，來實現相變儲能。專利ZL200910M3820利用定形相變材料的蓄熱型冷凝器中用定形相變材料蓄熱，該冷凝器中定形相變材料相變時外形不變形，避免了封裝的困難，該專利中沒有采取任何封裝措施，但是定形相變材料在相變過程中會發(fā)生部分相變物質的滲漏。以上這些專利中的蓄熱方式大部分采用傳統(tǒng)的相變材料，其主要問題有一是相變材料在蓄熱過程中會發(fā)生固液相變，因此需要嚴格封裝，從而使得加工復雜，生產成本較高；二是相變物質在相變過程中其密度會發(fā)生變化，導致體積發(fā)生改變，這樣會在換熱器的局部發(fā)生擠壓變形，這樣周而復始的變形也會進一步造成封裝上的困難；三是液體一般具有一定的腐蝕性，而且液體會在冰箱箱壁形成一定壓強，長久的腐蝕與壓強作用下很有可能會發(fā)生泄露。而專利ZL200910M3820利用定形相變材料的蓄熱型冷凝器中采用定形相變材料蓄熱，定形相變材料在相變時外形基本不變；但該專利中沒有采用任何封裝措施，而定形相變材料在相變過程中會發(fā)生部分相變物質的滲漏，滲漏出的相變物質會直接進入冰箱發(fā)泡層的空隙，會嚴重影響冰箱發(fā)泡材料的隔熱效率。

發(fā)明內容
本發(fā)明克服現有技術的不足，提供一種蓄熱型冷凝器，通過利用定形相變材料儲存冷凝器的冷凝熱，實現冰箱冷凝器的連續(xù)性放熱，提高了冰箱箱壁式冷凝器的總體散熱效果；考慮到定形相變材料在相變儲能過程中發(fā)生部分相變物質的滲漏問題，而滲漏的相變物質會使冰箱發(fā)泡材料隔熱效果降低的問題，本發(fā)明利用膠帶將定形相變材料與冷凝管封裝固定在冰箱箱壁上，有效的解決了滲漏的相變物質使冰箱隔熱層隔熱效果降低的問題，同時該方法簡單有效，成本小。本發(fā)明的技術解決方案一種蓄熱型冷凝器，包括定形相變材料、冷凝管、膠帶、冰箱箱壁；冷凝管被完全或部分包圍于定形相變材料中，組成蓄熱型冷凝組件，膠帶將該蓄熱性冷凝組件封裝在冰箱箱壁上。定形相變材料完全包圍或部分包圍冷凝管；所述冷凝管可以冰箱箱壁直接接角蟲，也可以不與冰箱箱壁直接接觸。所述冷凝管既可以橫排，也可以豎排或斜排。所述定形相變材料由相變材料、支撐材料組成，所述相變材料為石蠟類物質，所述支撐材料為高密度聚乙烯、低密度聚乙烯、聚丙烯或SBS等一系列高分子材料。所述定形相變材料也可添加導熱增強劑增強其導熱性能，所述導熱增強劑為石墨、膨脹石墨、金屬顆?；蚍勰?、或碳納米管等高導熱材料。本發(fā)明所用相變材料的優(yōu)選方案為石蠟類物質，其質量百分比為60% 80% ；支撐材料為聚乙烯，質量百分比為20% 40% ；；另一種優(yōu)選方案為石蠟類物質，其質量百分比為80% 90%;支撐材料為聚乙烯，質量百分比為9% 19%;導熱增強劑為膨脹石墨或石墨，質量百分比為 7%。本發(fā)明與現有技術相比的優(yōu)點在于(1)在本發(fā)明中冷凝管與定形相變材料相接觸，從而增大冷凝器管道向外傳熱面積。定形相變材料可以蓄積冰箱冷凝器熱量，蓄積的熱量可以在冰箱停機時通過冰箱箱壁向外散出，實現冰箱冷凝器的不間斷工作，提高冷凝器換熱時間，從而增加了換熱量。本發(fā)明適用于電冰箱、低溫箱、電冰柜、冷飲機、冰激凌機及間斷式小型制冷機等制冷設備。(2)采用本發(fā)明中采用膠帶將的定形相變材料與冷凝器封裝固定在冰箱箱壁上，解決了定形相變材料滲漏而引起冰箱隔熱效率簡單問題，同時該封裝方法簡單有效，成本低，容易實現。


圖1為冷凝管全部包圍于定形相變材料中且冷凝管與冰箱箱壁直接接觸時的結圖圖2為冷凝管全部包圍于定形相變材料中且冷凝管與冰箱箱壁不直接接觸時的結構圖；圖3為冷凝管部分包圍于定形相變材料中且冷凝管與冰箱箱壁直接接觸的結構圖圖4為冷凝管部分包圍于定形相變材料中且冷凝管與冰箱箱壁不直接接觸的結構圖；圖中1為定形相變材料、2為冷凝管、3為膠帶、4為冰箱箱壁。
具體實施例方式下面結合附圖進一步說明本發(fā)明的具體實施方式
。實施例1
該實施例中的蓄熱材料為定形相變材料，結合圖1說明圖1中1為定形相變材料、2為冷凝管、3為膠帶、4為冰箱箱壁。該定形相變材料具有高熱導率、相變溫度可調、相變潛熱大、材料在相變前后保持外形上固體狀態(tài)的特點。在本實施例中該換熱器結構冷凝管2與冰箱箱壁4直接接觸，定形相變材料1完全包圍冷凝管2，膠帶3將定形相變材料1與冷凝管2封裝在冰箱箱壁4上。本實施例中定形相變材料的熱導率高，相變點溫度在合適。其較低的相變溫度有效的將冰箱后箱壁溫度降了下來，從而減少了冰箱箱壁向冰箱內的漏熱。實施例2在本實施例中的蓄熱材料為定形相變材料，結合圖2說明圖中1為定形相變材料、2為冷凝管、3為膠帶、4為冰箱箱壁。在本實施例中該換熱器結構冷凝管2與冰箱箱壁4不直接接觸，定形相變材料1完全包圍冷凝管2，膠帶3將定形相變材料1與冷凝管2封裝在冰箱箱壁4上。本實施例與實施例1區(qū)別在于在本實施例中冷凝管2與冰箱箱壁4不直接接觸，而在實施例1中冷凝管2與冰箱箱壁直接接觸。實施例3在本實施例中的蓄熱材料為定形相變材料，結合圖3說明圖中1為定形相變材料、2為冷凝管、3為膠帶、4為冰箱箱壁。在本實施例中該換熱器結構冷凝管2與冰箱箱壁4直接接觸，定形相變材料1部分包圍冷凝管2，膠帶3將定形相變材料1與冷凝管2封裝在冰箱箱壁4上。在本實施例與實施例1的區(qū)別在于本實施例中冷凝管沒有完全包圍在定形相變材料中，冷凝管僅部分包圍在定形相變材料中。實施例4在本實施例中的蓄熱材料為定形相變材料，結合圖4說明圖中1為定形相變材料、2為冷凝管、3為膠帶、4為冰箱箱壁。在本實施例中該換熱器結構冷凝管2與冰箱箱壁4不直接接觸，定形相變材料1部分包圍冷凝管2，膠帶3將定形相變材料1與冷凝管2封裝在冰箱箱壁4上。在本實施例與實施例2的區(qū)別在于本實施例中冷凝管沒有完全包圍在定形相變材料中，冷凝管僅部分包圍在定形相變材料中。本發(fā)明優(yōu)選方案中定形相變材料的制備如下(1)對可膨脹石墨進行高溫加熱使其發(fā)生膨脹，制成纖維蠕蟲狀的膨脹石墨作為導熱增強劑，其方法為將可膨脹石墨粉置于30°C 100°C干燥箱中干燥IOh 60h后，在300°C 1200°C的高溫爐中加熱，或是通過微波的方法使之膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨作為導熱增強劑；(2)取質量百分比為65% 90%的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到120 190 ；(3)取質量百分比為9% 34%的聚乙烯加入到液蠟中，在真空環(huán)境下熔融攪拌至溶解完全，攪拌速度為15r/min lOOr/min ；(4)加入質量百分比 7%的作為導熱增強劑的膨脹石墨，并在真空環(huán)境下攪拌均勻，攪拌速度為15r/min 80r/min ；
(5)將上述制備的混合物放入熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得本發(fā)明中的定形相變材料。下面給出定形相變材料的實施例實施例5將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取316. IOg熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將79. 2g高密度聚乙烯放入(聚乙烯分兩種，一種是高密度聚乙烯，一種是低密度聚乙烯，此為公知技術)其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90 X 90 X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 6W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 30C，相變潛熱為103. 7KJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例6將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取313. 6g熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將78.4g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，再將8g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 8W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 6 V，相變潛熱為106. 6KJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例7將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取310. 4g熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將77.6g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將12g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. Off. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44°C，相變潛熱為103. IJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例8將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取307. 2g熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將76.8g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將16g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 25W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 7°C，相變潛熱為101. 4kJ/kg。再將90X90X20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例9將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取305. 28g熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將76.32g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將18. 4g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 36W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. M°C，相變潛熱為102. 68kJ/kg。再將90X90X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例10將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取300. Sg熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將75.2g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將Mg的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 7W.Hr1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 630C，相變潛熱為100. 3kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例11將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取四7. 6g熔點為44°C，相變潛熱為133. lkj/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，按照石蠟與高密度聚乙烯的質量比80 20，將74.4g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將^g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 9W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 150C，相變潛熱為99. ^J/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例12將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取沈(^熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將136g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得本發(fā)明的定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 58W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為47. 450C，相變潛熱為79. lkj/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例13
將3_5g的可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將Mg的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 67W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為102. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例14將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取;MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將24g的導熱增強劑石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 21W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為102. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例15將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的導熱增強劑石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 8Iff. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 3°C，相變潛熱為112. 91kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。
實施例16將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將^g的導熱增強劑石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. llW.n^.IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 50C，相變潛熱為104. 82kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例17將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將24g金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 17ff.ni-1. T10使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 1°C，相變潛熱為107. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例18將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 83W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為47. 1°C，相變潛熱為107. 82kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。
實施例19將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將28g金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljTW.n^.K-1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 40C，相變潛熱為107. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例20將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將Mg的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 15ff.ni-1. T10使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 8°C，相變潛熱為107. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例21將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Μι。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將4g的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 85W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為109. 12kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。
實施例22將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將28g的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljSW.n^.K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 8°C，相變潛熱為107. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例23將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將24g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 59W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 40C，相變潛熱為108. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例M將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將4g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources, TIS0-CD 22007- 進行測量，其精確度為士3%，測得材料的熱導率是0. 79W.Hr1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 4°C，相變潛熱為108. 31kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料
12放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例25將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將^g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 59W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為107. 32kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例沈將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取;MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將24g的石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90 X 90 X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 27W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為101. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例27將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 86W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 40C，相變潛熱為108. 72kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例觀將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將28g的石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 37W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 8°C，相變潛熱為107. 82kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例四將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將24g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 17ff.ni-1. T10使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 40C，相變潛熱為105. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例30將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 77W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為105. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。
實施例31將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將^g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 37W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 5°C，相變潛熱為107. 32kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例32將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將24g的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 17ff.ni-1. T10使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 8°C，相變潛熱為107. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例33將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將4g的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 84W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為107. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。
實施例34將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將^g的碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 27W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 40C，相變潛熱為105. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例35將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取340g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將24g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1.631.1^1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 40C，相變潛熱為101. 92kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例36將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min,再將4g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀(Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 83W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 4°C，相變潛熱為101. 72kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例37將可膨脹石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh，然后置于800°C馬弗爐中熱處理 60s，使可膨脹石墨發(fā)生膨脹，得到纖維蠕蟲狀的膨脹石墨。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高分子材料 SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min，再將^g的導熱增強劑膨脹石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是l.esw.n^.r1。使用美國PerkinElmer公司的PyriS-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 3°C，相變潛熱為101. 12kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例38將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取;MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/ kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/ min,再將24g石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 27W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為102. 12kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例39將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/ kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/ min，再將4g石墨放入其中，并在真空度為0.07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 87W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為102. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例40將石墨置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/ kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/ min,再將28g石墨放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljTW.n^.K-1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 8°C，相變潛熱為102. 72kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例41將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將24g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljTW.n^.K-1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為42. 50C，相變潛熱為109. 95kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例42將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將4g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 86W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為42. 8°C，相變潛熱為109. 28kJ/kgo再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例43將金屬顆粒置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將28g的金屬顆粒放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是1. 52W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 8°C，相變潛熱為107. 94kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例44將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取340g熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將MGt碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljZW.n^.K-1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 7°C，相變潛熱為105. 71kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例45將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取360g熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將4Gt碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 82W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 1°C，相變潛熱為105. 42kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變實施例46將碳納米管置于65°C真空干燥箱中干燥Mh。取MOg熔點為48°C，相變潛熱為 121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將132g高分子材料SBS 放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為 30r/min,再將^Gt碳納米管放入其中，并在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下攪拌均勻。將混合物取出放入90X90X20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是ljgw.n^.r1。使用美國PerkinElmer公司的PyriS-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為43. 7°C，相變潛熱為109. 72kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例47 取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將40g高高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 53W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為115. 71kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例48取300g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將IOOg高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 52W. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為46. 8°C，相變潛熱為115. 73kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例49取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將160g高高密度聚乙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 5Iff. πΓ1. IT1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 8°C，相變潛熱為114. 71kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例50取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將40g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 42W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 7°C，相變潛熱為113. 21kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例51取300g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將36g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 43W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為44. 90C，相變潛熱為111. 27kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例52取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將160g高分子材料SBS放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 45W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為45. 1°C，相變潛熱為111. 24kJ/kgo再將90X90X20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例53取360g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將40g高分子材料聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 43W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為42. 5°C，相變潛熱為113. 31kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例M取300g熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將IOOg高分子材料聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 44W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為42. 7°C，相變潛熱為113. 39kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。實施例55取MOg熔點為48°C，相變潛熱為121kJ/kg的石蠟類物質加熱熔化，加熱液蠟的溫度達到170°C時，將160g高分子材料聚丙烯放入其中，在真空度為0. 07mpa的密封環(huán)境下熔融攪拌至兩者完全均勻溶解，攪拌速度為30r/min。將混合物取出放入90X90X 20mm的熱模具中壓制成型，自然冷卻后從模型中取出，即制得定形相變材料。其高導熱性定形相變材料的熱導率采用瑞典Hot Disk Inc公司的熱物性測量儀 (Transient Plane Sources,TISO-CD 22007-2)進行測量，其精確度為士3%。測得材料的熱導率是0. 45W. πΓ1. K—1。使用美國PerkinElmer公司的Pyris-I差式掃描量熱儀DSC測得材料的相變溫度為42. 7°C，相變潛熱為109. 31kJ/kg。再將90 X 90 X 20mm的定形相變材料放入60°C的水中浸泡72小時，材料無明顯變形，烘干后稱重無明顯變化，測量材料的相變潛熱和熱導率與浸泡前無明顯變化。本冷凝器適用于電冰箱、電冰柜、低溫箱、冷飲機、冰激凌機及間斷式工作的小型制冷機等制冷設備。當該冷凝器適用于電冰柜、低溫箱、冷飲機、冰激凌機時，所述冷凝器的結構基本相同。
權利要求
1.一種蓄熱型冷凝器，其特征在于包括定形相變材料(1)、冷凝管O)、膠帶(3)、冰箱箱壁；冷凝管( 被完全包圍或部分包圍于定形相變材料(1)中，組成蓄熱型冷凝組件，膠帶( 將該蓄熱性冷凝組件封裝在冰箱箱壁(4)上。
2.根據權利要求1所述的蓄熱型冷凝器，其特征在于所述定形相變材料(1)由相變材料、支撐材料組成，所述相變材料為石蠟類物質，所述支撐材料為高密度聚乙烯、低密度聚乙烯、聚丙烯或SBS —系列高分子材料。
3.根據權利要求2所述的蓄熱型冷凝器，其特征在于所述定形相變材料也可添加導熱增強劑增強其導熱性能，所述導熱增強劑為石墨、膨脹石墨、金屬顆?；蚍勰⒒蛱技{米管高導熱材料。
4.根據權利要求1所述的蓄熱型冷凝器，其特征在于所述冷凝管( 可以與冰箱箱壁(4)直接接觸也可以不直接接觸。
5.根據權利要求1所述的蓄熱型冷凝器，其特征在于所述冷凝管(2)可橫排，也可為豎排或斜排。
6.根據權利要求1所述蓄熱型冷凝器，其特征在于所述冷凝器適用于電冰箱、電冰柜、低溫箱、冷飲機、冰激凌機及間斷式工作的小型制冷機制冷設備；當所述冷凝器適用于以上設備時，所述冰箱箱壁即為相應設備的散熱壁板。
全文摘要
蓄熱型冷凝器包括定形相變材料、冷凝管、冰箱箱壁、膠帶，其特征在于冷凝管被完全包圍或部分包圍于定形相變材料中，組成蓄熱型冷凝組件，膠帶將蓄熱型冷凝組件封裝在冰箱壁板上。本定形相變材料為石蠟類復合材料，由石蠟類物質和高分子材料復合制備而成，也可在相變材料中添加導熱增強劑。在本發(fā)明中，定形相變材料通過對冷凝器蓄熱實現冷凝器不間斷向外放熱，從而提高冷凝器散熱效率；用膠帶將定形相變材料與冷凝管封裝在冰箱箱壁上，有效解決了定形相變材料相變時泄漏問題，同時生產簡單。本發(fā)明適用于電冰箱、低溫箱、電冰柜、冷飲機、冰激凌機及間斷式小型制冷機等制冷設備。
文檔編號F25D19/00GK102589201SQ20111000432
公開日2012年7月18日 申請日期2011年1月11日 優(yōu)先權日2011年1月11日
發(fā)明者梅寶軍 申請人:梅寶軍