熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法及熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供在維持耐火性能的狀態(tài)下能夠以比以往低的成本實現(xiàn)的熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體及熔融金屬容器的襯里方法。本發(fā)明的熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體具備夾裝于鐵皮與永久襯耐火物之間的傳熱系數(shù)為100W/m2K以下的絕熱材料，內(nèi)襯耐火物為如下得到的耐火物：將含有60質(zhì)量％以上的氧化鋁和4質(zhì)量％以上的氧化鎂且氧化鎂的50質(zhì)量％以上為方鎂石或煅燒白云石、并且在1500℃下進行3小時熱處理后的殘留膨脹率為0.8％以上的未煅燒耐火物或不定形耐火物施工到熔融金屬容器中后，使氧化鋁與氧化鎂發(fā)生尖晶石化。
【專利說明】
膝融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法及膝融金屬容器的襯 里結(jié)構(gòu)體
技術領域
[0001]本發(fā)明設及烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體（lining structure)的制造方法及烙融 金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體。
【背景技術】
[0002] 混鐵車（torpedo car)、高爐（blast 化rnace)、轉(zhuǎn)爐（steelmaking converter)、 鋼水鍋(molten steel ladle)運樣的各種烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體在烙融金屬容器的 最外側(cè)設置有鐵皮(outer steel shell),朝向烙融金屬容器的內(nèi)側(cè)依次由永久襯耐火物、 內(nèi)襯耐火物構(gòu)成。位于最內(nèi)側(cè)的內(nèi)襯耐火物的工作面(working face (of refracto巧））與 烙融金屬接觸。作為烙融金屬容器中的內(nèi)襯耐火物的特性，要求對烙融金屬或作為共存的 烙融氧化物的烙渣（slag)的耐腐蝕性(corrosion resistance)和針對伴隨溫度變化所產(chǎn) 生的破裂(spalling)的耐性。
[0003] -般而言，包含氧化侶(alumina)和氧化儀(magnesia)的內(nèi)襯耐火物通過在施工 后進行燒結(jié)而使尖晶石化(SPinelization)進行。利用尖晶石化進行時的體積膨脹，耐火物 的體積發(fā)生膨脹，并且耐火物內(nèi)存在的空隙減少。由此，能夠使耐火物致密化而使氣孔率降 低，能夠防止烙渣向耐火物中的侵入，因此能夠使耐火物的損耗速度降低。
[0004] 在烙融金屬容器的使用過程中，在內(nèi)襯耐火物的工作面附近，會產(chǎn)生溫度的急劇 升高或下降。因此，如上所述，將在內(nèi)襯耐火物的施工后使氧化侶與氧化儀發(fā)生尖晶石化的 方法應用于烙融金屬容器的情況下，會產(chǎn)生如下所述的問題。即存在如下問題：內(nèi)襯耐火物 的工作面附近的尖晶石化沒有充分進行時，因使用過程中來自烙融金屬的受熱而產(chǎn)生溫度 升高，從而引起內(nèi)襯耐火物的熱膨脹，因該熱膨脹和伴隨尖晶石化所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)性膨脹而 使內(nèi)襯耐火物產(chǎn)生龜裂。
[0005] 對此，在專利文獻1中公開了：作為內(nèi)襯用的耐火物，使用未尖晶石化的氧化侶和 氧化儀作為主要材料，在內(nèi)襯用的耐火物的施工后，在130(TC W上的高溫下進行4小時W上 的般燒，由此，在烙融金屬容器的使用前使內(nèi)襯用耐火物尖晶石化。
[0006] 在專利文獻2中，提出了添加微量的使烙點降低的二氧化娃(silica)從而使尖晶 石化迅速進行的方案。
[0007] 現(xiàn)有技術文獻 [000引專利文獻
[0009] 專利文獻1:日本特開平10-167846號公報
[0010] 專利文獻2:日本專利4220131號公報

【發(fā)明內(nèi)容】

[ocm]發(fā)明所要解決的問題
[0012]但是，在專利文獻1所公開的方法中，提出了通過在烙融金屬容器的使用前使用燃 燒器對內(nèi)襯耐火物的工作面進行1300°C W上且4小時W上的加熱來促進內(nèi)襯耐火物的尖晶 石化的方案，但是，為了在130(TC W上對內(nèi)襯耐火物的工作面進行加熱，需要強力的燃燒器 設備。另外，在內(nèi)襯耐火物的內(nèi)部，溫度從工作面朝向永久襯耐火物的方向、即耐火物的背 面的方向下降，因此，為了歷經(jīng)4小時W上進行加熱而使內(nèi)襯耐火物的內(nèi)部充分尖晶石化， 需要巨大的能量。因此，應用引用文獻1所公開的方法并不經(jīng)濟。
[0013] 在專利文獻2中，添加微量的使烙點降低的二氧化娃而局部地產(chǎn)生液相，由此，相 對于通常的固相擴散，成為迅速的尖晶石化。但是，因二氧化娃添加引起的耐火性能的降低 會損害使耐火物致密化而防止烙渣的侵入運樣的尖晶石化的優(yōu)點，與不添加二氧化娃而花 費足夠的時間進行預熱的情況相比，存在耐火性能差的問題。
[0014] 本發(fā)明是針對上述問題而完成的，其目的在于提供無需像W往那樣的強力的燃燒 器設備而具有充分的耐火性能的烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法及烙融金屬容器 的襯里結(jié)構(gòu)體。
[0015] 用于解決問題的方法
[0016] 本發(fā)明是針對如上所述的問題而完成的，具有如下所述的特征。
[0017] [1]-種烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法，其為在外側(cè)具有鐵皮、在內(nèi)側(cè)具 有內(nèi)襯耐火物、進一步在鐵皮與內(nèi)襯耐火物之間具有永久襯耐火物的烙融金屬容器的襯里 結(jié)構(gòu)體的制造方法，其中，
[0018] 在上述鐵皮與上述永久襯耐火物之間設置有傳熱系數(shù)為ioow/VkW下的絕熱材 料，
[0019] 將含有60質(zhì)量％ W上的氧化侶和4質(zhì)量％ W上的氧化儀并且在1500°C下進行3小 時熱處理的前后在室溫下的線變化率為0.8% W上的未般燒耐火物(unfired refractory) 和/或不定形耐火物(unshaped refractory)作為上述內(nèi)襯耐火物進行施工，
[0020] 在上述烙融金屬容器的使用前，對上述內(nèi)襯耐火物的工作面進行預熱。
[0021] [2巧日[1]所述的烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法，其中，
[0022] 施工前的上述內(nèi)襯耐火物W方儀石（peri clase)或般燒白云石（cal Cined dolomite)的形式含有上述氧化儀的50質(zhì)量％ W上，
[0023] 在上述烙融金屬容器的使用前的預熱中，預熱至施工前的上述內(nèi)襯耐火物中作為 方儀石或般燒白云石的氧化儀的一部分與氧化侶發(fā)生尖晶石化。
[0024] [3]-種烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體，其通過[1]或[2]所述的烙融金屬容器的襯 里結(jié)構(gòu)體的制造方法來制造。
[00巧]發(fā)明效果
[0026] 根據(jù)本發(fā)明，能夠提供無需像W往那樣的強力的燃燒器設備而具有充分的耐火性 能的烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法及烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體。
【附圖說明】
[0027] 圖1是表示本發(fā)明的實施方式的烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的圖。
[00%]圖2是表示本發(fā)明例1(有絕熱材料)和比較例3(無絕熱材料)的距內(nèi)襯耐火物的工 作面的距離與氧化儀的尖晶石化比率的關系的圖。
【具體實施方式】
[0029] W下，參考附圖對本發(fā)明的實施方式進行說明。
[0030] 首先，對本發(fā)明的概要進行說明。本發(fā)明發(fā)現(xiàn)，在烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制 造中，在內(nèi)襯耐火物施工后，使用能夠使氧化侶與氧化儀尖晶石化的材料作為內(nèi)襯耐火物， 并且在鐵皮與永久襯耐火物之間夾裝絕熱層，由此，能夠在不使設備費用、能量成本變差的 情況下大幅降低耐火物成本，從而完成了本發(fā)明。
[0031] 目P，將氧化儀的一半量W上W方儀石（per iclase)或般燒白云石（calcined dolomite)的形式配合，利用尖晶石化來實現(xiàn)耐火物的致密化，并且，為了減少因內(nèi)襯耐火 物的使用開始后的急劇的溫度升高時的熱膨脹與伴隨尖晶石化的進行所產(chǎn)生的膨脹的合 成膨脹而引起的破裂，在與內(nèi)襯耐火物相比更靠近鐵皮側(cè)設置絕熱層。由此，使內(nèi)襯耐火物 的內(nèi)部的溫度梯度平緩，并且提高內(nèi)襯耐火物的背面W及至背面為止的部位的溫度。其結(jié) 果是，能夠在施工后的預熱時提高進行尖晶石化的比率，并且能夠使尖晶石化進行至足夠 深的部分，能夠相對地降低實際的使用開始后、即內(nèi)襯耐火物的工作開始后的伴隨尖晶石 化的進行所產(chǎn)生的膨脹，從而抑制破裂。由此，能夠在不使設備費用、能量成本變差的情況 下大幅降低耐火物成本。需要說明的是，內(nèi)襯耐火物的背面是指相對于工作面、即與烙融金 屬接觸的面相反的一側(cè)的面。
[0032] 圖1是表示本發(fā)明的實施方式的烙融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的一例的圖。在烙融 金屬容器的最外側(cè)設置有鐵皮1。襯里結(jié)構(gòu)體在內(nèi)偵U、即紙面右側(cè)與烙融金屬（未圖示）接 觸。該襯里結(jié)構(gòu)體從鐵皮1朝向內(nèi)側(cè)、即烙融金屬進入的方向（襯里方向）依次具備絕熱材料 2、永久襯耐火物3、內(nèi)襯耐火物4。
[0033] 在永久襯耐火物3與鐵皮1之間設置有絕熱材料2的上述襯里結(jié)構(gòu)體中，絕熱材料2 具有1 OOW/Vk W下的傳熱系數(shù)。一般而言，永久襯耐火物3的傳熱系數(shù)為約1 OOW/Vk。在此， 傳熱系數(shù)是指針對內(nèi)襯耐火物4、永久襯耐火物3、絕熱材料2等各耐火物層用各熱導率除W 各層的厚度而得到的值。
[0034] 通過使絕熱材料2為具有比永久襯耐火物3低的100W/m2K W下的傳熱系數(shù)的絕熱 材料來構(gòu)成，能夠使內(nèi)襯耐火物4的內(nèi)部的溫度梯度平緩，并且能夠提高背面W及至背面為 止的溫度，能夠通過使用前的預熱使內(nèi)襯耐火物4的尖晶石化充分進行。絕熱材料2-般為 多孔質(zhì)、耐火性能低，因此，為了將絕熱材料2的溫度保持得較低而設置在鐵皮1與永久襯耐 火物3之間。
[0035] 在此，廉價的絕熱材料的熱導率為約0.3W/mK。在應用運樣的絕熱材料作為絕熱材 料2并將施工厚度設定為3mm時，傳熱系數(shù)達到IOOW/Vk。例如，如果將施工厚度設定為2倍 的6mm而將傳熱系數(shù)降低至50W/VK、或者通過使用價格稍貴但熱導率為約0.03W/mK的納米 多孔系絕熱材料而將傳熱系數(shù)降低至l〇W/m2K，則本發(fā)明的效果進一步增大。
[0036] 永久襯耐火物3-般由氧化侶質(zhì)等的磚構(gòu)成，將接縫用灰漿等填埋。永久襯耐火物 3的傳熱系數(shù)為約100W/VK。圖1中，W-層的方式進行了圖示，但永久襯耐火物3也可W設 置有兩層。
[0037] 內(nèi)襯耐火物4是包含氧化侶和氧化儀、通過在耐火物的施工后進行燒結(jié)而使氧化 侶與氧化儀尖晶石化的未般燒耐火物和/或不定形耐火物。需要說明的是，"未般燒耐火物" 是指在成形后、施工前沒有預先般燒的耐火物。"不定形耐火物"是指在施工前沒有預先成 形的耐火物。內(nèi)襯耐火物4優(yōu)選由含有60質(zhì)量％ W上的氧化侶、4質(zhì)量％ ^上的氧化儀的未 般燒耐火物及不定形耐火物中的任意一者或兩者構(gòu)成。更優(yōu)選的是，除了為了特殊的用途 而配合石墨等的情況W外，內(nèi)襯耐火物4優(yōu)選含有80質(zhì)量％ W上的氧化侶、5質(zhì)量％ W上的 氧化儀。
[0038] 另外，在使氧化侶與氧化儀尖晶石化之前的內(nèi)襯耐火物4中，氧化儀的50質(zhì)量％ W 上W方儀石或般燒白云石的形式包含在耐火物中。由此，在施工后能夠提高進行尖晶石化 的比率，因此，可W得到使內(nèi)襯耐火物4致密化而提高耐腐蝕性的效果。在此，雖然取決于原 料價格的市場行情，但優(yōu)選的是，氧化儀的90質(zhì)量％^上^方儀石的形式供給是更適合的。
[0039] 構(gòu)成內(nèi)襯耐火物4的未般燒耐火物和/或不定形耐火物W使在1500°C下進行3小時 熱處理之前和之后在室溫下的線變化率（W下也稱為1500°C的熱處理后的線變化率）為 0.8% W上的方式進行調(diào)整。通過使1500°C的熱處理后的線變化率為0.8% W上，在制成上 述的包含絕熱材料2的襯里結(jié)構(gòu)體的情況下，在耐火物施工后的預熱時W及作為烙融金屬 容器使用后(工作后），可W得到通過氧化侶與氧化儀的尖晶石化使內(nèi)襯耐火物4致密化從 而提高耐腐蝕性的效果。在此，將熱處理溫度設定為1500°C、將熱處理時間設定為3小時是 因為:考慮到作為烙融金屬容器使用后(工作后）的內(nèi)襯耐火物4的工作面?zhèn)鹊臏囟葰v程，作 為基于尖晶石化的內(nèi)襯耐火物4的致密化的指標。
[0040] 另外，1500°C的熱處理后的在室溫下的線變化率小于0.8%時，即使在制成包含絕 熱材料2的襯里結(jié)構(gòu)體的情況下，也不能充分地得到使內(nèi)襯耐火物4致密化而提高耐腐蝕性 的效果。另一方面，在不包含絕熱材料2的層的襯里結(jié)構(gòu)體中，使150(TC的熱處理后的在室 溫下的線變化率為0.8% W上時，在施工后的預熱時在低溫下進行尖晶石化的比率低，因 此，在內(nèi)襯耐火物4的使用（工作)初期因尖晶石化引起的膨脹急劇發(fā)展，因此，由于內(nèi)襯耐 火物4的使用開始后的急劇的溫度升高時的熱膨脹與因尖晶石化引起的膨脹的合成膨脹而 發(fā)生破裂，有可能不能充分地獲得利用基于尖晶石化的耐火物的致密化使得耐腐蝕性提高 從而延長耐火物壽命的效果。
[0041] 此外，為了使內(nèi)襯耐火物4致密化而提高耐腐蝕性，更優(yōu)選將1500°C的熱處理后的 在室溫下的線變化率設定為1.5% W上。在此，關于1500°C的熱處理后的線變化率，正值對 應于膨脹、負值對應于收縮，可W通過增加W方儀石或般燒白云石的形式包含在耐火物中 的耐火物的氧化儀的含量等的方法來增大，另外，可WW通過增加W雜質(zhì)等的形式包含在 耐火物中的二氧化鐵、氧化鐵、二氧化娃的含量等的方法來減少的方式進行調(diào)節(jié)。
[0042] 需要說明的是，作為供于烙融金屬容器的內(nèi)襯耐火物4的耐火物，通過設定為含有 60質(zhì)量％的氧化侶、4質(zhì)量％ W上的氧化儀的材質(zhì)，能夠充分地發(fā)揮基于尖晶石化的耐腐蝕 性提高的效果。
[0043] 如上所述的襯里結(jié)構(gòu)體中，在將絕熱材料2夾裝于鐵皮1與永久襯耐火物3之間的 情況下，促進內(nèi)襯耐火物4的尖晶石化的效果在烙融金屬容器的使用前的內(nèi)襯耐火物4的干 燥、預熱工序中表現(xiàn)出。
[0044] W往，在內(nèi)襯耐火物4的干燥、預熱時，如果不將內(nèi)襯耐火物4的工作面的溫度保持 于1300°C W上且4小時W上，則內(nèi)襯耐火物4的尖晶石化不會進行。與此相對，在本發(fā)明中， 通過在內(nèi)襯耐火物4的背面?zhèn)仍O置傳熱系數(shù)為1 OOWAi2K W下的絕熱材料2，在將內(nèi)襯耐火物 4的工作面的溫度升高至80(TC時，能夠使工作面附近的內(nèi)襯耐火物4的尖晶石化充分進行。 需要說明的是，從縮短干燥、預熱時間的觀點出發(fā)，干燥、預熱工序末期的內(nèi)襯耐火物的表 面(工作面)溫度更優(yōu)選為900~1200°C。
[0045] 因此，能夠更有效地抑制因烙融金屬容器的使用開始后的來自烙融金屬的受熱所 引起的急劇的溫度升高而引起的破裂。而且，由此能夠在不使設備費用、能量成本變差的情 況下大幅降低耐火物成本。另外，無需像W往那樣添加二氧化娃，因此可維持耐火性能。
[0046] 實施例
[0047] 接著，對本發(fā)明的實施例進行說明。使用圖1所示的襯里結(jié)構(gòu)體，對本發(fā)明的效果 進行調(diào)查。需要說明的是，將進行了調(diào)查的現(xiàn)有例、比較例1~5、本發(fā)明例1示于表1中。在本 發(fā)明例1中，包含方儀石W外的氧化儀的所有成分是未般燒耐火物和/或不定形耐火物。
[0048
[0049」 W化巧例何里結(jié)憐J悴中，1義用y i巧重％諷化巧-0巧重％諷化儀且氧化儀中的六 分之五（質(zhì)量基準)預先W氧化侶-氧化儀尖晶石的形式配合的、1500°C的熱處理后的在室 溫下的線變化率為0.1%的材質(zhì)的誘注不定形耐火物作為內(nèi)襯耐火物4。在現(xiàn)有例中，未施 工絕熱片2。永久襯耐火物3的傳熱系數(shù)為100W/m2K。壽命為225爐次。
[0050] (比較例1)在圖1所示的襯里結(jié)構(gòu)體中，使用與現(xiàn)有例相同的91質(zhì)量％氧化侶-6質(zhì) 量％氧化儀且氧化儀中的六分之五（質(zhì)量基準）預先W氧化侶-氧化儀尖晶石的形式配合 的、1500°C的熱處理后的在室溫下的線變化率為0.1%的材質(zhì)的誘注不定形耐火物作為內(nèi) 襯耐火物4。在鐵皮1與永久襯耐火物3之間施工有熱導率為0.2W/mK且厚度為3mm的絕熱片 2。絕熱片2與永久襯耐火物3的合計的傳熱系數(shù)為40W/m2K。其結(jié)果是，與現(xiàn)有例相比，壽命 變差了兩成。
[0051] 將使用后的耐火物回收并進行了調(diào)查，結(jié)果，作為烙渣成分的氧化巧、二氧化娃在 耐火物中的浸潤深度相對于通常的30mm而深達40mm，在其邊界部還觀察到龜裂。一般認為， 在耐火物的背面?zhèn)葘嵤┙^熱時，耐火物的溫度升高，因此耐用變差，對于氧化侶-氧化儀系 的材質(zhì)而言也得到了同樣的結(jié)果。
[0052] (比較例2)接著，使用91質(zhì)量％氧化侶-6質(zhì)量％氧化儀且氧化儀中的六分之四（質(zhì) 量基準）預先W氧化侶-氧化儀尖晶石的形式配合的、150(TC的熱處理后的線變化率為 0.3%的材質(zhì)的誘注不定形耐火物作為內(nèi)襯耐火物4。實施與比較例1同樣的絕熱。其結(jié)果 是，雖然浸潤深度減輕至30mm左右，但內(nèi)襯耐火物4的壽命為與現(xiàn)有例相同的程度或稍差的 程度。
[0053] (比較例3)此外，使用91質(zhì)量％氧化侶-6質(zhì)量％氧化儀且氧化儀的95質(zhì)量％ ^上 W方儀石的形式配合的、1500°C的熱處理后的線變化率為1.5%的材質(zhì)的誘注不定形耐火 物作為內(nèi)襯耐火物4。需要說明的是，在該比較例3中，未施工絕熱片。其結(jié)果是，內(nèi)襯耐火物 4的壽命與現(xiàn)有例相比延長了約11 %。
[0054] (比較例4)使用94質(zhì)量％氧化侶-3質(zhì)量％氧化儀且氧化儀的95質(zhì)量％^上^方儀 石的形式配合的材質(zhì)的誘注不定形耐火物作為內(nèi)襯耐火物4,施工有與比較例1同樣的絕熱 片。其結(jié)果是，內(nèi)襯耐火物4的壽命比現(xiàn)有例長、但比比較例3短。認為運是因為：即使使用方 儀石比率高的氧化儀，氧化儀總量小于4質(zhì)量％時，150(TC的熱處理后的在室溫下的線變化 率低至0.7%，也不能充分地得到耐火物的致密化的效果。
[0055] (比較例5)使用利用雜質(zhì)稍多的氧化侶原料、90質(zhì)量％氧化侶-6質(zhì)量％氧化儀且 氧化儀的95質(zhì)量％^上^方儀石的形式配合、來自氧化侶原料的雜質(zhì)（二氧化鐵、氧化鐵、 二氧化娃)為1質(zhì)量％的、1500°C的熱處理后的線變化率為0.7%的材質(zhì)的誘注不定形耐火 物作為內(nèi)襯耐火物4,施工有與比較例1同樣的絕熱片。其結(jié)果是，內(nèi)襯耐火物4的壽命比現(xiàn) 有例長、但比比較例3短。認為運是因為：即使使用方儀石比率高的氧化儀，因容易產(chǎn)生低烙 點的液相的雜質(zhì)的影響而使1500°C的熱處理后的在室溫下的線變化率低至0.7%，也不能 充分地得到耐火物的致密化的效果。
[0056] 需要說明的是，在其他比較例、現(xiàn)有例及本發(fā)明例1中使用的內(nèi)襯耐火物4中，來自 氧化侶原料的雜質(zhì)(二氧化鐵、氧化鐵、二氧化娃)為0.5質(zhì)量％，在表1所示的任一個試驗例 中，作為組成示出的數(shù)值的合計W外的其余部分均為來自氧化儀原料及抓±水泥的除氧化 侶和氧化儀W外的雜質(zhì)等成分。
[0057] (本發(fā)明例1)使用與比較例3相同的91質(zhì)量％氧化侶-6質(zhì)量％氧化儀且氧化儀的 95質(zhì)量％^上^方儀石的形式配合的、1500°C的熱處理后的在室溫下的線變化率為1.5% 的材質(zhì)作為內(nèi)襯耐火物4。另外，施工有與比較例1同樣的絕熱片。其結(jié)果是，內(nèi)襯耐火物4的 壽命與現(xiàn)有例相比延長了33%。
[0058] 即認為：內(nèi)襯耐火物4的材質(zhì)變更所帶來的壽命的延長為比較例3的壽命的延長即 11%，在此基礎上進一步設置絕熱材料2的層所帶來的壽命的延長為本發(fā)明例1與比較例3 的壽命的延長的差異即22%。
[0059] 在本發(fā)明例1和比較例3中的襯里結(jié)構(gòu)體中，在使用前的預熱末期，將內(nèi)襯耐火物4 的工作面的溫度設定為1200°C，將預熱48小時后的內(nèi)襯耐火物4的尖晶石化比率示于圖2 中。圖2是表示本發(fā)明例1(有絕熱材料)和比較例3(無絕熱材料）中的、距內(nèi)襯耐火物的工作 面的距離與氧化儀的尖晶石化比率的關系的圖。內(nèi)襯耐火物4的厚度為130mm。
[0060] 相對于不具有絕熱材料2的比較例3,在具有絕熱材料2的本發(fā)明例1中，在各部中 尖晶石化比率高24~30個百分點，特別是在作為中央部的56~75mm的深度的部分，相對于 11%，為35%，相對于比較例3, W比率計為3.2倍的尖晶石化比率。
[0061] 由此可知，成為含有60質(zhì)量％ W上的氧化侶、4質(zhì)量％ W上的氧化儀并且使氧化儀 的50質(zhì)量％ ^上^方儀石的形式供給的內(nèi)襯耐火物4,在鐵皮1與永久襯耐火物3之間設置 傳熱系數(shù)為1 〇〇W/m2K W下的絕熱材料，由此，能夠延長內(nèi)襯耐火物4的耐用時間。
[0062] 需要說明的是，本發(fā)明不限于上述實施方式，能夠應用各種設計變更，運是不言而 喻的。
[00創(chuàng)符號說明 [0064] 1 鐵皮
[00化]2絕熱材料
[0066] 3永久襯耐火物
[0067] 4內(nèi)襯耐火物
【主權(quán)項】
1. 一種熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法，其為自鐵皮側(cè)起依次具有永久襯耐火 物和內(nèi)襯耐火物的熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法，其中， 在所述鐵皮與所述永久襯耐火物之間設置有傳熱系數(shù)為IOOWAi2K以下的絕熱材料， 將含有60質(zhì)量％以上的氧化鋁和4質(zhì)量％以上的氧化鎂并且在1500°C下進行3小時熱 處理的前后在室溫下的線變化率為0.8%以上的未煅燒耐火物和/或不定形耐火物作為所 述內(nèi)襯耐火物進行施工， 在所述熔融金屬容器的使用前，對所述內(nèi)襯耐火物的工作面進行預熱。2. 如權(quán)利要求1所述的熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方法，其中， 施工前的所述內(nèi)襯耐火物含有所述氧化鎂的50質(zhì)量％以上的方鎂石或煅燒白云石， 在所述熔融金屬容器的使用前的預熱中，預熱至施工前的所述內(nèi)襯耐火物中作為方鎂 石或煅燒白云石的氧化鎂的一部分與氧化鋁發(fā)生尖晶石化。3. -種襯里結(jié)構(gòu)體，其通過權(quán)利要求1或2所述的熔融金屬容器的襯里結(jié)構(gòu)體的制造方 法來制造。
【文檔編號】B22D41/02GK105917186SQ201580004938
【公開日】2016年8月31日
【申請日】2015年1月16日
【發(fā)明人】井上明彥, 清田禎公
【申請人】杰富意鋼鐵株式會社