鋁合金箔及其制造方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明提供具有良好的成形性的鋁合金箔。本發(fā)明的鋁合金箔，其含有Fe：0.8～2.0質(zhì)量％、Si：0.05～0.2質(zhì)量％、Cu：0.0025～0.5質(zhì)量％，余量由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，平均結(jié)晶粒徑為20μm以下、圓當(dāng)量直徑1.0～5.0μm的金屬間化合物存在1.0×104個(gè)/mm2以上。
【專(zhuān)利說(shuō)明】鋁合金箔及其制造方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及具有高成形性的鋁合金箔及其制造方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 包裝藥品的PTP(pressthroughpackage)多數(shù)情況下采取利用容器與蓋材的組 合進(jìn)行包裝的形式。容器側(cè)要求深拉成形，在通常的帶狀包裝體中，作為容器使用將塑料薄 膜、例如聚丙烯等樹(shù)脂薄膜進(jìn)行成形而得到的容器。特別是對(duì)于在保存時(shí)要求水蒸氣阻隔 性的內(nèi)容物的片劑等而言，多數(shù)情況下也以將阻隔性高的鋁箔與樹(shù)脂薄膜在單面或雙面上 貼合而成的復(fù)合體的形式使用。近年來(lái)，藥品具有各種形態(tài)和大小，對(duì)其進(jìn)行包裝的包裝體 也需要配合它們的形態(tài)、進(jìn)行至今為止更深入地成形。
[0003]另外，為了對(duì)二次電池的外包裝材料也賦予水蒸氣阻隔性，使用具有在鋁合金箔 的雙面上貼合有樹(shù)脂薄膜的復(fù)合體結(jié)構(gòu)的材料。近年來(lái)，隨著移動(dòng)通訊設(shè)備、筆記本型個(gè)人 電腦、立體聲耳機(jī)、攝像機(jī)等電子設(shè)備的小型輕量化，片狀且薄型的鋰離子二次電池等二次 電池作為其驅(qū)動(dòng)源備受重視。對(duì)于二次電池而言要求耐受長(zhǎng)時(shí)間使用的充電容量或者高輸 出。因此，由電池的電極、隔板構(gòu)成的元件的結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜化、多層化，要求更深的凹部成形 等的苛刻條件下的成形。
[0004]特別是對(duì)片狀且薄型的鋰離子二次電池的外包裝材料進(jìn)行使成形凹部的四角中 的肩部和角部的半徑R更小、使成形高度更深的方形容器沖壓成形。其結(jié)果，在成形凹部?jī)?nèi) 能夠收容的電極材料的填充量增加，從而可以進(jìn)一步提高電池容量。另外，在方形容器沖壓 成形試驗(yàn)時(shí)，為了抑制凸緣褶皺的產(chǎn)生，多數(shù)情況下負(fù)荷高褶皺壓力來(lái)實(shí)施試驗(yàn)。在負(fù)荷高 褶皺壓力時(shí)，由于在模具的兩面和外包裝材料上產(chǎn)生高摩擦力，因此，沖壓成形載荷變大。 因此，在方形容器沖壓成形時(shí)為了進(jìn)行更深的成形，提高鋰離子二次電池的外包裝材料的 強(qiáng)度很重要。即，對(duì)于構(gòu)成鋰離子二次電池的外包裝材料的鋁合金箔要求高強(qiáng)度。
[0005] 成形用的包裝體1通常如圖2所示，構(gòu)成在外包裝材料主體8的單面上層壓貼合 熱封層9、在另一面上層壓貼合合成樹(shù)脂制膜10的形狀。包裝體1如圖1所示，為了收容正 極集電體2等層壓體，以其中央部為凹部、周邊部為平坦部的方式成形。因此，外包裝材料 主體8、熱封層9以及合成樹(shù)脂制薄膜10需要采用成形性良好的材料。
[0006] 以往，作為外包裝材料主體8,為了不對(duì)內(nèi)容物的品質(zhì)產(chǎn)生不良影響，優(yōu)選使用水 分和空氣等難以透過(guò)且具有良好成形性的金屬箔、特別是鋁合金箔。作為該鋁合金箔主要 使用JIS1100、3003、8079或8021中規(guī)定的組成等。
[0007]例如，作為外包裝材料主體8公開(kāi)了一種厚度為20?60ym、相對(duì)于軋制方向的0 度、45度、90度方向的拉伸度全部為11%以上的鋁箔（專(zhuān)利文獻(xiàn)1)。另外，作為同樣的外 包裝材料主體8公開(kāi)了一種含有Fe0? 8?2. 0%、Cu0? 02?0? 05%、Si0? 03?0? 1%的 耐腐蝕性?xún)?yōu)良的鋁合金箔（專(zhuān)利文獻(xiàn)2)。另外，作為同樣的外包裝材料主體8公開(kāi)了一種 含有Fe0.8?2.0%、Si0.2%以下，Mn0? 1 %以下、規(guī)定了圓當(dāng)量直徑0.2?1.0ym的 金屬間化合物的高強(qiáng)度的鋁合金箔（專(zhuān)利文獻(xiàn)3)。
[現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)]
[專(zhuān)利文獻(xiàn)]
[0008] [專(zhuān)利文獻(xiàn)1]日本特開(kāi)2005-163077號(hào)公報(bào) [專(zhuān)利文獻(xiàn)2]日本特開(kāi)2006-312768號(hào)公報(bào) [專(zhuān)利文獻(xiàn)3]日本特開(kāi)2005-163097號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[發(fā)明所要解決的課題]
[0009] 但是，上述文獻(xiàn)記載的現(xiàn)有技術(shù)中，如最近的鋰離子二次電池等中使用的外包裝 材料那樣在褶皺壓力高的條件下實(shí)施的方形容器沖壓成形試驗(yàn)中，難以充分滿(mǎn)足要求高成 形高度的特性。 專(zhuān)利文獻(xiàn)1的鋁合金箔中，如果為了形成很深的凹部而進(jìn)行苛刻的方形容器沖壓成 形，則有時(shí)在成形凹部的肩部周邊產(chǎn)生龜裂和針孔。即，對(duì)鋁合金箔實(shí)施比較淺的凹部的成 形加工時(shí)沒(méi)有問(wèn)題，但為了增加內(nèi)容物容量而使用鋁合金箔在包裝體的中央部形成很深的 凹部時(shí)，在外包裝材料主體的特別是凹部與平坦部的邊界部容易產(chǎn)生龜裂等，水分和空氣 等容易透過(guò)，存在成為對(duì)內(nèi)容物的品質(zhì)帶來(lái)不良影響的包裝體的缺點(diǎn)。特別是在用作二次 電池外包裝材料用途的情況下，水分和空氣透過(guò)時(shí)，通過(guò)與電池內(nèi)部的電解液的反應(yīng)生成 氫氟酸（fluorhydricacid)，從而形成容易腐蝕電池內(nèi)部的環(huán)境。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)1的鋁合 金箔中，為了提高成形性，使相對(duì)于軋制方向的〇度、45度、90度方向的拉伸度值提高，但對(duì) 于上述各軋制方向的強(qiáng)度不充分，另外，結(jié)晶粒徑也難以變微小，因此，無(wú)法得到更高的成 形性。 另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)2的鋁合金箔中，為了提高耐腐蝕性和強(qiáng)度，控制合金成分和金屬間化 合物的個(gè)數(shù)，但是，僅通過(guò)控制這些物性，強(qiáng)度的提高并不充分，無(wú)法得到更高的成形性。 另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)3的鋁合金箔中，提出一種控制金屬間化合物的個(gè)數(shù)的高強(qiáng)度的鋁合 金箔，不過(guò)，僅通過(guò)規(guī)定這些金屬間化合物，結(jié)晶粒徑的微小化和強(qiáng)度的提高不充分，無(wú)法 得到更高的成形性。 本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其目的在于提供具有良好的成形性的鋁合金箔及其 制造方法。
[用于解決問(wèn)題的手段]
[0010] 本發(fā)明人對(duì)作為成形包裝材料使用的鋁合金箔進(jìn)行研宄的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，將成分規(guī)定 在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，使金屬間化合物的個(gè)數(shù)和結(jié)晶粒徑最佳化，大幅提高成形性，從而完成了 本發(fā)明。
[0011] 即，根據(jù)本發(fā)明，提供一種鋁合金箔，其特征在于，含有Fe:0. 8?2. 0質(zhì)量％、Si: 0. 05?0. 2質(zhì)量％、Cu:0. 0025?0. 5質(zhì)量％，余量由A1及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，平均結(jié)晶 粒徑為20ym以下，圓當(dāng)量直徑1. 0?5. 0ym的金屬間化合物存在1.OX104個(gè)/mm2以上。
[0012] 特別是上述鋁合金箔進(jìn)一步優(yōu)選相對(duì)于軋制方向的0度、45度、90度的拉伸強(qiáng)度 的平均值為l〇〇N/mm2以上。通過(guò)該規(guī)定，本發(fā)明的鋁合金箔即使通過(guò)褶皺壓力大、成形載 荷大的方形容器沖壓成形也能夠提高成形高度。
[0013] 另外，根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選具備上述鋁合金箔的成形包裝體材料。根據(jù)該成形包裝體 材料，由于使用上述具有良好的成形性的鋁合金箔，因此，能夠提高成形高度，作為二次電 池用外包裝材料等成形包裝體材料，能夠進(jìn)行更深的凹部成形。其結(jié)果，在成形凹部?jī)?nèi)能夠 收容的量增加，從而可以進(jìn)一步提高容量。
[0014] 另外，根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選提供使用上述成形包裝體材料的二次電池。根據(jù)該二次電 池，由于使用上述具有深凹部成形的成形包裝體材料，在二次電池外包裝材料的成形凹部 內(nèi)能夠收容的電極材料等電池材料的填充量增加，有助于進(jìn)一步提高電池容量等有利于二 次電池的高性能化。
[0015] 另外，根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選提供使用上述成形包裝體材料的藥品包裝容器。根據(jù)該藥 品包裝容器，由于使用上述具有深凹部成形的成形包裝體材料，因此，能夠在藥品包裝容器 的成形凹部?jī)?nèi)收容，因而，可以進(jìn)一步提高藥品的收容量和形狀選擇的自由度。
[0016]另外，根據(jù)本發(fā)明，提供一種上述鋁合金箔的制造方法，其包括：將鋁合金鑄塊在 400°C以上且550°C以下進(jìn)行1小時(shí)以上且6小時(shí)以下的勻質(zhì)化保持的工序，所述鋁合金鑄 塊中，F(xiàn)e:0? 8?2. 0質(zhì)量％、Si:0? 05?0? 2質(zhì)量％、Cu:0? 0025?0? 5質(zhì)量％，余量由A1 及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；在該勻質(zhì)化保持后實(shí)施熱軋以及冷軋的工序；在該冷軋的過(guò)程中 實(shí)施在350°C以上保持的中間退火的工序；使從該中間退火后直到達(dá)到最終箔厚的冷軋率 為95%以上來(lái)實(shí)施冷軋的工序；和在該冷軋后實(shí)施最終退火而得到上述鋁合金箔的工序。 根據(jù)該方法，能夠提供一種鋁合金箔，其通過(guò)特定的工序?qū)μ囟ǖ慕M成的鋁合金鑄塊 進(jìn)行處理，適當(dāng)控制從中間退火后直到達(dá)到最終箔厚的冷軋率，由此，能夠適當(dāng)?shù)乜刂破骄?結(jié)晶粒徑、鋁合金箔表面的金屬間化合物個(gè)數(shù)，因此，適于像鋰離子二次電池等那樣要求高 成形性的成形包裝材料用。
[發(fā)明效果]
[0017] 根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種鋁合金箔，其由于適當(dāng)?shù)乜刂其X合金箔的組成、平均結(jié) 晶粒徑、鋁合金箔的規(guī)定的金屬間化合物個(gè)數(shù)，因此，適于像鋰離子二次電池和藥品包裝容 器等這樣要求高成形性的成形包裝體材料。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0018][圖1]是表示片狀且薄型的鋰離子二次電池的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的一例的示意截面圖。 [圖2]是表示二次電池的外包裝材料的一般例的示意截面圖。

【具體實(shí)施方式】
[0019] (1)鋁合金箔的組成 本實(shí)施方式中，在鋁合金箔中含有的Fe的含量為0.8?2.0質(zhì)量％。Fe通過(guò)在上述 范圍內(nèi)添加而具有提高強(qiáng)度和拉伸度的效果。另外，由于能成為重結(jié)晶的成核點(diǎn)的圓當(dāng)量 直徑1. 0?5. 0ym的金屬間化合物增加，因此，重結(jié)晶后的結(jié)晶粒徑變微小，在方形容器 沖壓成形時(shí)容易均勻地變形，成形性提高。Fe的含量低于0. 8質(zhì)量％時(shí)，強(qiáng)度降低，結(jié)晶粒 徑變粗大，因此成形性降低。另外，F(xiàn)e的含量超過(guò)2. 0質(zhì)量％時(shí)，在鑄造時(shí)容易形成巨大的 金屬間化合物，從而在冷軋中容易產(chǎn)生裂紋。另外，即使在方形容器沖壓試驗(yàn)時(shí)也容易成為 裂紋的起點(diǎn)，因此成形性降低。從強(qiáng)度和制造上的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選Fe的含量特別為1. 1 質(zhì)量％以上且1.7質(zhì)量％以下。該Fe的含量例如為0. 8、0. 9、1.0、1. 1、1.2、1.3、1.4、1.5、 1. 6、1. 7、1. 8、1. 9、2. 0質(zhì)量％，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。
[0020] 在本實(shí)施方式的鋁合金箔中含有的Si的含量為0. 05?0. 2質(zhì)量％。Si通過(guò)在上 述范圍內(nèi)添加而使強(qiáng)度提高。 Si的含量低于0. 05質(zhì)量％時(shí)，強(qiáng)度降低，因此，成形性降低。另外，需要使用高純度的 金屬錠（A1)，在經(jīng)濟(jì)上電不優(yōu)選。另一方面，Si的含量超過(guò)0.2質(zhì)量％時(shí)，能成為重結(jié)晶 的成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑1. 〇?5. 0ym的金屬間化合物減少，因此，最終退火后的結(jié)晶粒徑 變大，因而，在成形時(shí)容易引起不均勻的成形，鋁合金箔的成形性降低。從強(qiáng)度和結(jié)晶粒徑 的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選Si的含量特別為0.06質(zhì)量％以上且0. 1質(zhì)量％以下。該Si的含量例如 為 0?05、0.06、0.07、0.08、0.09、0.10、0.11、0.12、0.13、0. 14、0. 15、0. 16、0. 17、0. 18、0. 19、 0. 20質(zhì)量％，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。
[0021] 在本實(shí)施方式的鋁合金箔中含有的Cu的含量為0.0025?0.5質(zhì)量％。Cu通過(guò)在 上述范圍內(nèi)添加而使強(qiáng)度提高。Cu含量如果在上述范圍內(nèi)，則添加的Cu在作為母相的鋁合 金中大部分發(fā)生固溶，因此，在重結(jié)晶時(shí)能夠成為成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑1. 0?5. 0ym的金 屬間化合物的個(gè)數(shù)幾乎不會(huì)發(fā)生變化。因此，在上述范圍內(nèi)的添加量時(shí)，使結(jié)晶粒徑維持微 小粒徑，并且由于向鋁合金中固溶的Cu的影響，能夠得到高強(qiáng)度。 Cu的含量低于0. 0025質(zhì)量％時(shí)，強(qiáng)度降低，因此，成形性降低。另一方面，Cu的含量 超過(guò)0. 5質(zhì)量％時(shí)，乳制時(shí)的加工固化增大，冷軋時(shí)的軋制性降低。從強(qiáng)度和軋制性的觀 點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選Cu的含量特別為0.005質(zhì)量％以上且0.4質(zhì)量％以下。該Cu的含量例如為 0? 0025、0. 005、0. 01、0. 05、0. 1、0. 11、0. 15、0. 2、0. 21、0. 25、0. 3、0. 31、0. 35、0. 4、0. 45、0. 5 質(zhì)量％，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。
[0022] 在本實(shí)施方式的鋁合金箔中含有的不可避免的雜質(zhì)分別為0. 05質(zhì)量％以下，合 計(jì)0. 15質(zhì)量％以下。特別是Ti、Mn、Mg、Zn等不可避免的雜質(zhì)分別超過(guò)0. 05質(zhì)量％、以及 合計(jì)超過(guò)0. 15質(zhì)量％時(shí)，乳制時(shí)的固化大，容易發(fā)生軋制中的斷裂。
[0023] (2)鋁合金箔的物性 本實(shí)施方式的鋁合金箔中的平均結(jié)晶粒徑為20ym以下。優(yōu)選為16ym以下。平均結(jié) 晶粒徑例如為5、6、7、8、9、10、ll、12、13、14、15、16、17、18、19、20ym以下，可以為在此例示 出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。平均結(jié)晶粒徑可以通過(guò)公知的方法測(cè)定，可以使用 例如剪切法測(cè)定。剪切法是計(jì)數(shù)在某個(gè)線(xiàn)段內(nèi)具有幾個(gè)晶粒、求出線(xiàn)段除以其個(gè)數(shù)而得到 的大小的方法。 鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑受到所添加的元素量和制造時(shí)的各種制造條件的影響很大。 特別是受到鋁合金箔的成分、鋁合金箔的金屬間化合物的個(gè)數(shù)、從中間退火后到最終箔厚 的冷軋率以及最終退火條件的影響很大。像本實(shí)施方式那樣，在添加Fe和Si以外還添加 有Cu的鋁合金成分中，由于在鋁合金中固溶的Cu的影響，最終退火時(shí)的重結(jié)晶變困難。在 最終退火時(shí)，為了使結(jié)晶粒徑微小地重結(jié)晶，使在重結(jié)晶時(shí)能夠成為成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑 1. 0?5. 0ym的金屬間化合物以1.OX104個(gè)/mm2以上存在。 鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑超過(guò)20ym時(shí)，在板厚截面方向所占的晶粒的個(gè)數(shù)少，因此， 容易引起變形的局部化，成形性降低。另外，在鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑大的情況下，與構(gòu) 成外包裝材料的樹(shù)脂薄膜的密合性也降低，因此，在方形容器沖壓成形試驗(yàn)時(shí)，也有時(shí)樹(shù)脂 薄膜與鋁合金箔的界面發(fā)生剝離，成為成形性降低的原因。
[0024] 在本實(shí)施方式的鋁合金箔中圓當(dāng)量直徑1.0?5.0ym的金屬間化合物以 1.0X104個(gè)/mm2以上存在。優(yōu)選為1.5X104個(gè)/mm2以上。關(guān)于金屬間化合物的個(gè)數(shù)，例如 為1.0\104、1.5\10 4、2.0\104、2.5\104、3.0父104個(gè)/111111 2以上，可以為在此例示出的數(shù) 值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。這些金屬間化合物由Al-Fe系或者Al-Fe-Si系構(gòu)成。這 些金屬間化合物在重結(jié)晶時(shí)成為成核點(diǎn)，因此，個(gè)數(shù)越多則越多，最終退火后的結(jié)晶粒徑變 微小。其結(jié)果，鋁合金箔的強(qiáng)度提高，在方形容器沖壓試驗(yàn)時(shí)容易更均勻地變形，因而成形 性提尚° 金屬間化合物的圓當(dāng)量直徑低于1.0ym以及金屬間化合物的個(gè)數(shù)低于1.0X104個(gè)/ _2時(shí)，作為重結(jié)晶時(shí)的成核點(diǎn)的效果少，對(duì)晶粒微小化的影響少。其結(jié)果，無(wú)法得到高強(qiáng) 度，在方形容器沖壓試驗(yàn)時(shí)也容易引起變形的局部化。圓當(dāng)量直徑超過(guò)5. 0ym的金屬化合 物能夠成為針孔的發(fā)生起點(diǎn)和冷軋時(shí)的裂紋原因，因此，容易成為使生產(chǎn)率降低的原因。另 夕卜，在方形容器沖壓成形試驗(yàn)時(shí)，電容易成為裂紋等的產(chǎn)生起點(diǎn)，因此，成為使成形性降低 的原因。 金屬間化合物的個(gè)數(shù)可以通過(guò)公知的方法測(cè)定。例如，可以通過(guò)光學(xué)顯微鏡觀察鋁合 金箔的表面。另外，也可以使用將鋁合金箔的表面的顯微鏡圖像輸入計(jì)算機(jī)的圖像分析軟 件進(jìn)行分析。 本實(shí)施方式中，對(duì)鋁合金箔的表面進(jìn)行鏡面研磨后，以400倍觀察10個(gè)視野，用圖像分 析裝置測(cè)定金屬間化合物的個(gè)數(shù)。然后，求出各個(gè)金屬間化合物的圓當(dāng)量直徑。關(guān)于金屬 間化合物的個(gè)數(shù)以及圓當(dāng)量直徑的測(cè)定，沒(méi)有特別限定，可以使用圖像分析軟件，可以通過(guò) 使用例如"A像君"（旭化成工程株式會(huì)社制）來(lái)進(jìn)行。 需要說(shuō)明的是，本說(shuō)明書(shū)中，圓當(dāng)量直徑定義為將金屬間化合物的面積作為正圓換算 而得到的直徑。
[0025] 本實(shí)施方式中，關(guān)于鋁合金箔的強(qiáng)度，相對(duì)于軋制方向的0度、45度、90度的拉伸 強(qiáng)度的平均值優(yōu)選為l〇〇N/mm2以上。另外，更優(yōu)選為110N/mm2以上。相對(duì)于軋制方向的0 度、45度、90度的拉伸強(qiáng)度的平均值例如為100、110、120、130、140、150、200N/mm2以上，可 以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。 在負(fù)荷高褶皺壓力的方形容器沖壓成形時(shí)，外包裝材料與模具的摩擦力變大，因此，通 過(guò)沖的成形載荷變大。因此，在方形容器沖壓成形試驗(yàn)時(shí)為了使成形高度進(jìn)一步提高，與使 從外包裝材料和模具雙面產(chǎn)生的摩擦力與在凸緣變形時(shí)發(fā)生的材料的流入阻力合起來(lái)的 沖的成形載荷相比，要求外包裝材料的側(cè)壁強(qiáng)度更大。即，使外包裝材料的側(cè)壁強(qiáng)度提高， 但為了使方形容器沖壓成形試驗(yàn)中的成形高度提高，構(gòu)成外包裝材料的鋁合金箔的拉伸強(qiáng) 度越高越優(yōu)選。另外，在方形容器沖壓成形試驗(yàn)中，需要提高在短邊部、長(zhǎng)邊部、凸緣部中的 各強(qiáng)度，因此，需要分別提高相對(duì)于軋制方向的0度、45度、90度的各方向的強(qiáng)度。上述相 對(duì)于軋制方向的〇度、45度、90度方向的拉伸強(qiáng)度的平均值低于100N/mm2時(shí)，在褶皺壓力 大的方形容器沖壓成形時(shí)難以得到高成形高度。
[0026] 本實(shí)施方式中的鋁合金箔的耐力是任意的，優(yōu)選相對(duì)于軋制方向的0度、45度、90 度的〇? 2%耐力值的平均為65N/mm2以上。耐力值的平均低于65N/mm2時(shí)，在負(fù)荷高褶皺壓 力的凸緣部，通過(guò)塑性變形，板厚容易減少。其結(jié)果，在方形容器沖壓成形時(shí)，在側(cè)壁部容易 引起斷裂，因此，有時(shí)難以得到高成形高度。
[0027] 本實(shí)施方式中的鋁合金箔的拉伸度是任意的，可以通過(guò)使平均結(jié)晶粒徑和強(qiáng)度等 變化進(jìn)行適當(dāng)調(diào)節(jié)而得到，為越高的值，成形性也越良好。具體而言，相對(duì)于軋制方向的〇 度、45度、90度方向的拉伸度值的平均為15%以上時(shí)，成形性變良好，因此優(yōu)選。特別是相 對(duì)于軋制方向的〇度、45度、90度方向的拉伸度值的平均更優(yōu)選為17%以上。
[0028] 本實(shí)施方式中的鋁合金箔的厚度是任意的，可根據(jù)用途和成形條件等適當(dāng)調(diào)節(jié)， 通常優(yōu)選為10?100ym。在制造厚度低于10ym的鋁合金箔的情況下，容易產(chǎn)生針孔和 軋制時(shí)的斷裂等，生產(chǎn)效率容易降低。另外，厚度超過(guò)100ym時(shí)，包裝體整體的厚度變得過(guò) 厚，得到的成形包裝體的小型化難以實(shí)現(xiàn)，因此不優(yōu)選。
[0029] (3)鋁合金箔的制造方法 本實(shí)施方式中，鋁合金箔通過(guò)如下工序來(lái)制造，所述工序?yàn)椋簩X合金鑄塊在400°C以 上且550°C以下進(jìn)行1小時(shí)以上且6小時(shí)以下的勻質(zhì)化保持的工序，所述鋁合金鑄塊中，F(xiàn)e: 0? 8?2. 0質(zhì)量％、Si:0? 05?0? 2質(zhì)量％、Cu:0? 0025?0? 5質(zhì)量％，余量由A1及不可 避免的雜質(zhì)構(gòu)成；在該勻質(zhì)化保持后實(shí)施熱軋以及冷軋的工序；在該冷軋的過(guò)程中實(shí)施在 350°C以上保持的中間退火的工序；使從該中間退火后直到達(dá)到最終箔厚的冷軋率為95% 以上來(lái)實(shí)施冷軋的工序；和在該冷軋后實(shí)施最終退火而得到上述鋁合金箔的工序。以下，對(duì) 本實(shí)施方式中的鋁合金箔的制造方法詳細(xì)進(jìn)行說(shuō)明。
[0030] 本實(shí)施方式中的、鋁合金箔的制造方法是將具有上述組成的鋁合金在溶解后通過(guò) 半連鑄法而得到鑄塊。然后，在400°C以上且550°C以下進(jìn)行1小時(shí)以上且6小時(shí)以下的勻 質(zhì)化保持，在該勻質(zhì)化保持后開(kāi)始熱軋。在勻質(zhì)化保持中，其目的在于，使得存在多個(gè)在鑄 造時(shí)結(jié)晶的重結(jié)晶時(shí)容易成為成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑1. 0?5. 0ym的金屬間化合物，使結(jié)晶 粒徑變得微小。在低于400°C的保持溫度以及低于1小時(shí)的保持時(shí)間時(shí)，無(wú)法充分消除鑄 塊內(nèi)存在的在鑄造時(shí)形成的偏析。其結(jié)果，冷軋時(shí)容易產(chǎn)生裂紋，生產(chǎn)率降低。在實(shí)施超過(guò) 550°C的保持溫度以及超過(guò)6小時(shí)的保持時(shí)間的勻質(zhì)化保持時(shí)，在鑄造時(shí)結(jié)晶的金屬間化 合物發(fā)生凝聚，在重結(jié)晶時(shí)容易成為成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑1. 0?5. 0ym的金屬間化合物的 數(shù)減少，結(jié)晶粒徑變粗大，強(qiáng)度降低。從為了使金屬間化合物以最適合的尺寸分布的觀點(diǎn)出 發(fā)，勻質(zhì)化保持溫度優(yōu)選為430°C以上且530°C以下。勻質(zhì)化保持溫度例如為400、430、450、 470、510、520、530、540、550°0，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。
[0031] 上述勻質(zhì)化保持結(jié)束后，實(shí)施熱軋。熱軋開(kāi)始溫度沒(méi)有特別限定，從生產(chǎn)率的觀點(diǎn) 出發(fā)，優(yōu)選在勻質(zhì)化保持結(jié)束后快速地實(shí)施熱軋。例如，熱軋開(kāi)始溫度優(yōu)選為400°C以上。 更優(yōu)選430°C以上。最優(yōu)選450°C以上。優(yōu)選熱軋時(shí)盡可能使鋁合金板重結(jié)晶，熱軋的結(jié)束 溫度優(yōu)選為250?400°C。從需要更確實(shí)地使熱軋后的鋁合金板重結(jié)晶的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選 為300?400°C。另外，在上述熱軋后實(shí)施冷軋。該冷軋可以通過(guò)公知的方法進(jìn)行，沒(méi)有特 別限定。
[0032] 作為本實(shí)施方式中的鋁合金箔的制造方法而言，需要在上述冷軋的過(guò)程中在 350°C以上進(jìn)行中間退火。優(yōu)選為370°C以上，更優(yōu)選為400°C以上。通過(guò)實(shí)施中間退火，使 鋁合金板重結(jié)晶，因此，提高軋制性。特別是在本實(shí)施方式的鋁合金中除了添加Fe和Si以 外還添加Cu，因此，冷軋時(shí)的變形阻力變大。因此，在從熱軋后到最終箔厚的冷軋的過(guò)程中 實(shí)施一次中間退火，但需要防止冷軋時(shí)的板斷裂。 中間退火的實(shí)施時(shí)間沒(méi)有特別限定，為了使其重結(jié)晶，優(yōu)選為1小時(shí)以上，更優(yōu)選為2 小時(shí)以上。另外，在沒(méi)有實(shí)施中間退火的情況下，直到最終箔厚的冷軋率變大，因此，直到最 終箔蓄積的變形量增多，在冷軋中容易發(fā)生板斷裂和裂紋，因此不優(yōu)選。如果在低于350°C 下實(shí)施中間退火，則在最終退火時(shí)晶粒容易變粗大，阻礙變形的均勻性，有時(shí)使成形高度降 低。中間退火溫度的上限沒(méi)有特別限定，例如為350、370、400、430、450、5001：以上，中間退 火溫度可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。中間退火溫度高，熱軋時(shí)析 出的Fe再次在鋁合金中固溶，因此，提高最終退火后的強(qiáng)度。
[0033] 作為本實(shí)施方式中的鋁合金箔的制造方法而言，以95%以上實(shí)施從中間退火后到 最終箔厚的冷軋。從中間退火后到最終箔厚的冷軋率對(duì)最終退火后的鋁合金箔的平均結(jié)晶 粒徑帶來(lái)很大影響。通過(guò)上述勻質(zhì)化保持，使得存在多個(gè)在鑄造時(shí)結(jié)晶的重結(jié)晶時(shí)容易成 為成核點(diǎn)的圓當(dāng)量直徑1. 〇?5. 0ym的金屬間化合物，使成為重結(jié)晶的驅(qū)動(dòng)力的從中間退 火后到最終箔厚的冷軋率為95%以上，由此，能夠使最終退火后的平均結(jié)晶粒徑變微小。 上述冷軋率低于95%時(shí)，在冷軋中蓄積的變形量減少，最終退火后的結(jié)晶粒徑變大，因 此，強(qiáng)度降低，成形性降低。需要說(shuō)明的是，冷軋率的上限沒(méi)有特別限定，上述冷軋率越大越 優(yōu)選，更優(yōu)選為97%以上。
[0034] 在冷軋結(jié)束后，實(shí)施最終退火，使鋁合金箔成為完全的軟質(zhì)箔。從在完全重結(jié)晶的 同時(shí)使軋制油完全揮發(fā)的觀點(diǎn)出發(fā)，最終退火優(yōu)選在250?400°C下為5小時(shí)以上。更優(yōu) 選在250?350°C下為20小時(shí)以上。最終退火的溫度例如為250、260、270、280、290、300、 310、320、330、340、350、360、370、380、390、4001：，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值 之間的范圍內(nèi)。最終退火時(shí)間例如為 5、10、20、30、40、50、60、70、80、90、100、110、120、130、 140、150小時(shí)以上，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。 最終退火的溫度低于250°C時(shí)，沒(méi)有完全重結(jié)晶，因此，難以得到期望的箔。另外，最終 退火的溫度超過(guò)400°C時(shí)，在退火中結(jié)晶變粗大，因此，有時(shí)成形性降低，因而不優(yōu)選。在最 終退火時(shí)的保持時(shí)間低于5小時(shí)時(shí)，箔軋制時(shí)的軋制油沒(méi)有充分揮發(fā)，因此，箔表面的潤(rùn)濕 降低，特別是將本實(shí)施方式的鋁合金箔作為成形包裝體材料的情況下，有時(shí)鋁合金箔與層 疊的樹(shù)脂薄膜的密合性容易降低。 最終退火時(shí)的升溫速度，沒(méi)有特別限定，優(yōu)選以50°C/小時(shí)以下實(shí)施。最終退火時(shí)的升 溫速度超過(guò)50°C/小時(shí)時(shí)，晶粒的一部分變粗大，因此，在方形容器沖壓成形時(shí)容易引起不 均勻的變形，有時(shí)鋁合金箔的成形性降低。從鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑的尺寸的觀點(diǎn)出發(fā)， 最終退火時(shí)的升溫速度優(yōu)選為40°C/小時(shí)以下。最終退火時(shí)的升溫速度例如為50、45、40、 35、30、25、20、15、10°C/小時(shí)以下，可以為在此例示出的數(shù)值的任意二個(gè)值之間的范圍內(nèi)。
[0035] <成形包裝體材料> 本實(shí)施方式中，鋁合金箔可以作為成形包裝體材料優(yōu)選使用。本說(shuō)明書(shū)中的成形包裝 體材料是指將本實(shí)施方式的鋁合金箔成形加工成例如二次電池用、PTP用等各種包裝用的 材料，作為被包裝的制品，可以列舉例如藥品、鋰離子二次電池材料等（包括電極、隔板、電 解液等）。
[0036] 本實(shí)施方式中的成形包裝體材料使用本實(shí)施方式中的鋁合金箔，因此，能夠優(yōu)選 用于作為二次電池或藥品包裝容器的成形包裝體材料的外包裝材料，可以有助于作為二次 電池的高性能化和藥品的使用的自由度提高。 以下，使用附圖對(duì)本實(shí)施方式中的成形包裝體材料詳細(xì)進(jìn)行說(shuō)明。以下的成形包裝體 材料中的實(shí)施方式為例示，沒(méi)有限定。
[0037] 圖1是表示片狀且薄型的鋰離子二次電池的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的一例的示意截面圖。另 夕卜，圖2是表示二次電池的外包裝材料的一般例的示意截面圖。
[0038] 本實(shí)施方式中的成形包裝體材料1可以為由本實(shí)施方式中的鋁合金箔8單體或包 含本實(shí)施方式中的鋁合金箔8的多層構(gòu)成的材料，沒(méi)有特別限定，但形成多層的情況下，作 為至少構(gòu)成要素需要具備鋁合金箔。具體而言，如圖2所示，可以例示出依次層疊合成樹(shù)脂 制膜10、鋁合金箔8、熱封層9而成的箔，層疊結(jié)構(gòu)沒(méi)有特別限定。 合成樹(shù)脂制膜10為了進(jìn)一步提高成形包裝體材料1的成形性，或者為了保護(hù)作為包裝 體的主體主要材料的鋁合金箔8,或者為了能夠進(jìn)行印刷，是層壓貼合到鋁合金箔8的單面 上的膜。作為這樣的合成樹(shù)脂制膜10,使用聚酯膜和尼龍膜等。本實(shí)施方式的成形包裝體 材料1可以作為二次電池和藥品包裝容器使用，特別是形成二次電池的情況下，可以使用 本實(shí)施方式的成形包裝體材料作為二次電池外包裝材料用。該情況下需要進(jìn)行在外包裝材 料內(nèi)收容的各種電池部件的發(fā)熱或放熱處理等，因此，作為合成樹(shù)脂制膜10,優(yōu)選使用耐熱 性聚酯膜。
[0039] 熱封層9是用于密封包裝體的端部7的層。作為熱封層9,可以使用以往公知的熱 粘性合成樹(shù)脂。特別是如果為與本實(shí)施方式中使用的鋁合金箔8的附著性?xún)?yōu)良、能夠保護(hù) 內(nèi)容物的材料，則可以任意使用。例如，優(yōu)選使用非拉伸聚丙烯膜、雙軸拉伸聚丙烯膜或馬 來(lái)酸改性聚烯烴。
[0040] 使本實(shí)施方式中的成形包裝體材料1為多層的情況下，只要使用本實(shí)施方式的鋁 合金箔8,則沒(méi)有特別限定，只要滿(mǎn)足成形性、膠粘性等內(nèi)容物的適性，則沒(méi)有特別限定。例 如，根據(jù)常規(guī)方法，可以在鋁合金箔8的單面上隔著膠粘性被膜載置非拉伸聚丙烯膜，進(jìn)行 壓接，將該鋁合金箔8與該非拉伸聚丙烯膜附著后，在該鋁合金箔8的另一面上涂布膠粘 劑，在其上載置合成樹(shù)脂制膜10并貼合。
[0041] 上述鋁合金箔8與聚丙烯膜的壓接通常在加熱下進(jìn)行。加熱條件沒(méi)有特別限定， 為約160?240°C。另外，壓接條件沒(méi)有特別限定，壓力為0. 5?2kg/cm2,時(shí)間為約0. 5? 3秒。
[0042] 另外，作為合成樹(shù)脂制膜10的膠粘劑，使用以往公知的膠粘劑，例如，使用氨基甲 酸酯類(lèi)膠粘劑等。
[0043] 本實(shí)施方式中的成形包裝體材料可以通過(guò)公知的方法成形，成形方法沒(méi)有特別限 定，能夠特別優(yōu)選用于深拉成形。在此，作為使用本實(shí)施方式中的成形包裝體材料1得到包 裝體的方法的一例，將成形包裝體材料1剪裁成期望的大小，得到形成為期望的形狀的包 裝材料，對(duì)于該包裝材料，以中央部為凹部、周邊部為平坦部的方式，并且以熱封層9 一側(cè) 為內(nèi)面的方式，實(shí)施深拉成形。使用實(shí)施了深拉成形的包裝材料2張，使凹部之間相對(duì)，并 且使周邊部的熱封層9之間相接來(lái)進(jìn)行膠粘。另外，留出一部分，將其他周邊部進(jìn)行熱封， 得到包裝體。如果為二次電池外包裝材料用，則在中央部收容正極集電體2、正極3、隔離材 4、負(fù)極5、負(fù)極集電體6,進(jìn)一步用電解質(zhì)浸滲，由此，能夠制造二次電池，另外，可以通過(guò)使 從二次電池主體延伸的導(dǎo)線(xiàn)向外部伸出、再次將袋口熱封等公知的方法來(lái)制造。
[0044] 根據(jù)本實(shí)施方式中的二次電池，由于使用具備上述具有良好的成形性的鋁合金箔 的成形包裝體材料1，因此，使凹部比以往更深等的進(jìn)一步深拉成形變良好，可以形成收容 量大的二次電池用外包裝材料，因此，可以得到耐受長(zhǎng)時(shí)間使用的充電容量或者高輸出的 二次電池。
[0045] 在使用本實(shí)施方式中的成形包裝體材料1得到藥品包裝容器的情況下，成形方法 可以采用上述的方法。例如，如果為PTP用，則可以收容藥（片劑、膠囊等）作為藥品包裝 容器使用。本實(shí)施方式的藥品包裝容器可以通過(guò)公知的方法制造，制造方法沒(méi)有特別限定。
[0046] 對(duì)于該藥品包裝容器而言，由于使用具備上述具有良好的成形性的鋁合金箔8的 成形包裝體材料1，因此，能夠進(jìn)行方形容器沖壓成形等苛刻條件下的深拉成形，實(shí)現(xiàn)成形 包裝體材料1的降低化。另外，根據(jù)該藥品包裝容器，適當(dāng)?shù)乜刂其X合金箔的平均結(jié)晶粒徑 以及規(guī)定的金屬間化合物個(gè)數(shù)，因此，在深拉成形時(shí)難以引起不均勻的變形，在成形體的角 部的裂紋也少，因此，來(lái)自外部的水蒸氣難以侵入成形包裝體材料1內(nèi)，在保存時(shí)要求水蒸 氣阻隔性的內(nèi)容物的片劑等的長(zhǎng)期的品質(zhì)管理性也優(yōu)良。
[0047] 以上對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說(shuō)明，但只要不脫離本發(fā)明的主旨，則也可以采 用上述以外的各種構(gòu)成。
[0048] 例如，上述實(shí)施方式中，得到二次電池用或藥品包裝用的成形包裝體材料1，但不 是特別限定的主旨，也可以用于其他包裝用途。例如，不僅是二次電池，也可以用于一次電 池的成形包裝體材料。如果這樣，則使凹部比以往更深等的進(jìn)一步深拉成形變良好，可以形 成收容量多的一次電池用外包裝材料，因此，可以得到耐受長(zhǎng)時(shí)間使用的充電容量或者高 輸出的一次電池。
[實(shí)施例]
[0049] 接下來(lái)，通過(guò)實(shí)驗(yàn)例示出本發(fā)明并進(jìn)一步進(jìn)行說(shuō)明，但本發(fā)明不限于這些實(shí)驗(yàn)例。
[0050] 準(zhǔn)備具有表1所述的組成的鋁鑄塊，實(shí)施表1所述的勻質(zhì)化保持、熱軋、冷軋、中間 退火、最終退火，作為最終箔得到厚度40ym的鋁合金箔。測(cè)定所得到的鋁合金箔的相對(duì)于 軋制方向的〇度、45度、90度的拉伸強(qiáng)度、0. 2%耐力以及拉伸度，示于表2。關(guān)于直到最終 箔厚的冷軋時(shí)的、裂紋發(fā)生的有無(wú)，示于表2。另外，鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑和鋁合金箔表 面的金屬間化合物的測(cè)定數(shù)也同樣地示于表2。另外，嘗試制作模擬了實(shí)際的電池外包裝材 料的層疊復(fù)合材料，方形容器沖壓成形試驗(yàn)的結(jié)果也示于表2。
[0051] 關(guān)于錯(cuò)合金箔的拉伸強(qiáng)度，使用寬度l〇mm的長(zhǎng)條狀試樣片，以?shī)A頭間距50mm、拉 伸速度10mm/min的速度進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)定對(duì)長(zhǎng)條狀試樣片施加的最大載荷，將除以原 試樣的截面積而得到的應(yīng)力作為拉伸強(qiáng)度計(jì)算。另外，0.2%耐力是由載荷-拉伸度曲線(xiàn) 圖的初期上升的近似直線(xiàn)所示的彈性區(qū)域內(nèi)的該直線(xiàn)，求出從0.2%的永久變形的值引 出平行線(xiàn)，與上述曲線(xiàn)相交的點(diǎn)、即相當(dāng)于鋼材等的屈服點(diǎn)的點(diǎn)的值。另外，拉伸度通過(guò) 與拉伸強(qiáng)度的情況同樣的測(cè)定方法，將長(zhǎng)條狀試樣片斷裂時(shí)的夾頭間距設(shè)為L(zhǎng)(mm)時(shí)，用 [(L-50) /50]X100 進(jìn)行計(jì)算。
[0052] 接著，為了對(duì)使用實(shí)驗(yàn)例中的鋁合金箔的成形包裝體材料的深拉性為何種程度進(jìn) 行試驗(yàn)，進(jìn)行以下的實(shí)驗(yàn)。在實(shí)驗(yàn)例中得到的各鋁合金箔的單面上涂布平均粒徑6?8ym 的由馬來(lái)酸酐改性聚丙烯15重量份和甲苯85重量份構(gòu)成的有機(jī)溶膠，在200°C下20秒 的條件下進(jìn)行干燥，得到厚度2ym的膠粘性被膜。接著，將厚度40ym的聚丙烯膜在溫度 200°C、壓力2kg/cm2、時(shí)間1秒的壓接條件下壓接到膠粘性被膜表面進(jìn)行粘貼。最后，在鋁 合金箔的另一個(gè)面（沒(méi)有粘貼擠出膜的面）上通過(guò)氨基甲酸酯類(lèi)膠粘劑粘貼厚度25ym的 雙軸拉伸尼龍，得到成形包裝體材料。
[0053] 從上述成形包裝材料上以120mmX100mm的大小進(jìn)行剪切，得到方形容器沖壓成 形試驗(yàn)的樣品。使用長(zhǎng)度60mm、寬度40mm、肩部R以及角部R為2. 0mm的沖頭，以褶皺壓力 lOOOkgf，實(shí)施方形容器沖壓成形試驗(yàn)。成形高度以1. 0mm至0. 5mm節(jié)距增高，以各成形高 度進(jìn)行5次上述方形容器沖壓成形試驗(yàn)，將5次全部沒(méi)有產(chǎn)生針孔和裂紋的最大成形高度 示于表2。
[0054] 如下測(cè)定鋁合金箔的平均結(jié)晶粒徑。使用5°C以下的20容量％高氯酸+80容量％ 乙醇混合溶液，在電壓20V下對(duì)所得到的各鋁合金箔進(jìn)行電解研磨，然后，進(jìn)行水洗、干燥 后，在25 °C以下的50容量％磷酸+47容量％甲醇+3容量％氟化氫酸的混合溶液中，在電壓 20V下形成陽(yáng)極氧化被膜，然后，通過(guò)光學(xué)顯微鏡施加偏光，觀察晶粒，拍攝成照片。由拍攝 的照片，通過(guò)與JISH0501相當(dāng)?shù)募羟蟹?，測(cè)定平均結(jié)晶粒徑。剪切法是計(jì)數(shù)某個(gè)線(xiàn)段內(nèi)的 晶粒個(gè)數(shù)、并求出將線(xiàn)段除以其個(gè)數(shù)而得的大小的方法。將各平均結(jié)晶粒徑示于表2。
[0055] 鋁合金箔表面的金屬間化合物的個(gè)數(shù)如下測(cè)定。對(duì)鋁合金箔的表面進(jìn)行鏡面研磨 后，使用光學(xué)顯微鏡，以400倍觀察10個(gè)視野，用圖像分析裝置測(cè)定金屬間化合物的個(gè)數(shù)。 然后，將各個(gè)金屬間化合物的面積作為正圓換算而得到的直徑作為圓當(dāng)量直徑。需要說(shuō)明 的是，金屬間化合物中的個(gè)數(shù)以及圓當(dāng)量直徑使用圖像分析軟件和"A像君"（旭化成工程 株式會(huì)社制）進(jìn)行測(cè)定。
[0056][表1]

【權(quán)利要求】
1. 一種鋁合金箔，其特征在于，含有Fe :0. 8?2.0質(zhì)量％、Si :0. 05?0.2質(zhì)量％、Cu : 0. 0025?0. 5質(zhì)量％，余量由A1及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，平均結(jié)晶粒徑為20 y m以下、圓當(dāng) 量直徑1. 0?5. 0 ym的金屬間化合物存在1. OX 104個(gè)/mm2以上。
2. 如權(quán)利要求1所述的鋁合金箔，其特征在于，相對(duì)于軋制方向的0度、45度、90度的 拉伸強(qiáng)度的平均值為l〇〇N/mm2以上。
3. -種成形包裝體材料，其具備權(quán)利要求1或2所述的鋁合金箔。
4. 如權(quán)利要求3所述的成形包裝體材料，其中，還具備： 在上述鋁合金箔的一側(cè)層疊的合成樹(shù)脂制膜，和 在上述鋁合金箔的另一側(cè)層疊的熱封層。
5. -種二次電池，其使用權(quán)利要求4所述的成形包裝體材料。
6. -種藥品包裝容器，其使用權(quán)利要求4所述的成形包裝體材料。
7. -種權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的鋁合金箔的制造方法，其包括： 將鋁合金鑄塊在400°C以上且550°C以下進(jìn)行1小時(shí)以上且6小時(shí)以下的勻質(zhì)化保持 的工序，所述鋁合金鑄塊中，F(xiàn)e :0? 8?2. 0質(zhì)量％、Si :0? 05?0? 2質(zhì)量％、Cu :0? 0025? 0. 5質(zhì)量％，余量由A1及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成； 在該勻質(zhì)化保持后實(shí)施熱軋以及冷軋的工序； 在該冷軋的過(guò)程中實(shí)施在350°C以上保持的中間退火的工序； 使從該中間退火后到最終箔厚為止的冷軋率達(dá)到95%以上而實(shí)施冷軋的工序；和 在該冷軋后實(shí)施最終退火而得到上述鋁合金箔的工序。
【文檔編號(hào)】B65D1/00GK104508162SQ201380039469
【公開(kāi)日】2015年4月8日 申請(qǐng)日期:2013年7月24日 優(yōu)先權(quán)日:2012年8月1日
【發(fā)明者】石雅和, 鈴木覺(jué) 申請(qǐng)人:株式會(huì)社Uacj