專利名稱：儲(chǔ)油層模擬處理的建模方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明總地涉及油氣井模擬(stimulation)，并尤其涉及用于設(shè)計(jì)基質(zhì)處理的方法，或用于設(shè)計(jì)大致任何用流體處理的方法，該流體與儲(chǔ)油層礦物質(zhì)反應(yīng)或與例如先前處理所形成的化學(xué)物質(zhì)反應(yīng)。本發(fā)明尤其可用于設(shè)計(jì)在砂石儲(chǔ)油層中的諸如例如泥酸處理的酸處理。
背景技術(shù)：
基質(zhì)酸化處理是最古老的油井模擬技術(shù)之一。它應(yīng)用于砂石地層，以消除井身附近損傷，該損傷有可能是由穿孔、油井完成、生產(chǎn)或油井維護(hù)操作造成?；|(zhì)酸化處理是通過注入酸(典型為氫氟酸和鹽酸)的混合物以溶解通常被認(rèn)定為井身附近損傷的有損于油井生產(chǎn)的材料來實(shí)現(xiàn)。
在砂石儲(chǔ)油層中的基質(zhì)處理自1930年左右的第一次泥酸處理以來已經(jīng)得到相當(dāng)大的發(fā)展。處理流體的配方已經(jīng)變得越來越復(fù)雜。目前常規(guī)使用多種添加物，有機(jī)酸常常用在高溫地層中以避免沉淀反應(yīng)。經(jīng)常加入鰲合劑來避免碳酸鹽含量高的地層中的沉淀。
如果處理在工程上正確的話，通過這種類型的油井模擬技術(shù)可以實(shí)現(xiàn)相當(dāng)大地提高生產(chǎn)。然而，基質(zhì)處理也常常是儲(chǔ)油層損壞的主要因素。實(shí)際上，在幾乎所有泥酸處理中發(fā)生的副反應(yīng)導(dǎo)致形成沉淀物。沉淀物栓孔(plug pore)間隔開，并減小滲透性，并因此在沉淀物在井身附近沉積時(shí)會(huì)不利地影響酸處理。遠(yuǎn)離油井的沉淀物被認(rèn)為影響可以忽略。此外，最近的研究已經(jīng)使產(chǎn)業(yè)上對(duì)二次和三次反應(yīng)帶來的損壞加以留意。
基質(zhì)處理的效果的準(zhǔn)確預(yù)測(cè)包括溶解速率和礦物質(zhì)再沉積的計(jì)算，這是由于該速率支配沉淀物沉積到儲(chǔ)油層中的位置。
此外，砂石礦物學(xué)非常復(fù)雜，并且酸/礦物質(zhì)兼容性以及酸/原油兼容性經(jīng)常是一個(gè)問題。目前，缺乏可以精確預(yù)測(cè)酸與粘土反應(yīng)性的工具，于是，實(shí)際上目前的處理使用經(jīng)驗(yàn)規(guī)則-或完全相反地是，依賴于擴(kuò)大成本和耗時(shí)的實(shí)驗(yàn)室測(cè)試。
除了處理流體的選擇之外，泵送的進(jìn)度也是至關(guān)重要的參數(shù)。在“H.O.McLeod和A.W.Coulter，JPT 1969年第952到960頁的模擬處理壓力記錄-一個(gè)指導(dǎo)性的地層評(píng)估工具(The Stimulation Treatment PressureRecord-An Overlooked Formation Evaluation Tool)”中，描述了如下的技術(shù)，其中每個(gè)注入階段或處理過程中的封井被認(rèn)做一個(gè)短期的單獨(dú)的油井測(cè)試。響應(yīng)于流體注入的瞬時(shí)儲(chǔ)油層壓力加以測(cè)試并解釋，來確定井身表層的狀況以及地層透過率。
在1979年11月19日的油和氣雜志77卷編號(hào)47第154到160頁的“新方法證實(shí)模擬計(jì)劃的價(jià)值(New Method Proves Value of StimulationPlanning)”中，G.Paccaloni提出了一種方法，該方法基于瞬時(shí)壓力和注入速率值，以計(jì)算處理過程中任何給定時(shí)刻的井壁阻力系數(shù)。與針對(duì)趨膚效應(yīng)的固定值計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)曲線作出比較，以估算在處理過程中趨膚效應(yīng)的發(fā)展。標(biāo)準(zhǔn)曲線利用針對(duì)儲(chǔ)油層中穩(wěn)定狀態(tài)、單相、和徑向水平流動(dòng)的Darcy方程產(chǎn)生。
由Prouvost和Economides提出的技術(shù)實(shí)現(xiàn)了在處理過程中井壁阻力系數(shù)的連續(xù)計(jì)算，并說明了瞬時(shí)響應(yīng)，見1987年的Pet Sci，和Eng第145到154頁的基質(zhì)優(yōu)化處理的實(shí)時(shí)評(píng)估(Real-time Evaluation of MatrixAcidzing)，和1987年SPEl7156，SPE生產(chǎn)工程，第4期編號(hào)6的401-407頁的實(shí)時(shí)基質(zhì)優(yōu)化處理評(píng)估方法的應(yīng)用(Applications of Real-time MatrixAcidizing Evaluation Method)。這種技術(shù)是基于被測(cè)量的與假設(shè)的良好儲(chǔ)油層描述的連續(xù)比較，該描述包括模型已經(jīng)油井的類型、主體油井的儲(chǔ)油層變量。
從美國專利US5431227中也可以得知，提供一種方法，該方法基于計(jì)算的和測(cè)得的在步進(jìn)率中所用的底孔壓力來估計(jì)損壞的表層，以用來進(jìn)行基質(zhì)處理的基質(zhì)增長區(qū)域監(jiān)控、優(yōu)化和作業(yè)后評(píng)估。
砂石酸化處理模型的數(shù)量已經(jīng)在用于計(jì)算礦物質(zhì)溶解和沉積所造成的空隙度變化的文獻(xiàn)中給出。
在集中的礦物質(zhì)模型中，復(fù)雜的砂石礦物學(xué)集中為特征礦物質(zhì)，并且這些礦物質(zhì)的平均反應(yīng)速度由巖芯試驗(yàn)確定。在兩礦物質(zhì)模型中，砂石礦物質(zhì)基于他們與HF的反應(yīng)率集中為快反應(yīng)和慢反應(yīng)組。兩礦物質(zhì)模型不考慮沉淀反應(yīng)。三礦物質(zhì)集中模型也在1991年Dallas的SPE年度技術(shù)大會(huì)和展覽會(huì)上的S.L.Bryant SPE22855的泥酸/砂石酸化處理的改進(jìn)模型中提出。第三礦物質(zhì)考慮無定形硅石的沉淀。集中礦物質(zhì)模型的缺點(diǎn)是他們不允許對(duì)平衡反應(yīng)建模，并且需要仔細(xì)對(duì)處理?xiàng)l件和所關(guān)注的地層進(jìn)行標(biāo)定。因此，這些模型不可用于包含弱酸(例如，大部分有機(jī)酸)和鰲合劑的流體系統(tǒng)，并且在標(biāo)定區(qū)之外不可靠。
平衡近似是常常用于基質(zhì)處理設(shè)計(jì)的另一種近似。這種模型已經(jīng)在Walsh，M.P.，L.W.Lake以及R.S.Schechter在1982年Dallas的SPE關(guān)于油田和地?zé)峄瘜W(xué)的國際論壇上的“化學(xué)沉淀機(jī)制的描述以及他們?cè)跉浞崮M過程中地層損壞中的作用”中給出。在平衡近似中，假設(shè)反應(yīng)遠(yuǎn)快于礦物質(zhì)與酸的接觸時(shí)間。平衡常數(shù)通常比速率常數(shù)知道得更多，因此，可以包括較大的反應(yīng)設(shè)定，并且可以考慮復(fù)雜的砂石礦物學(xué)，而不必象集中礦物質(zhì)方法中所必須的那樣考慮反應(yīng)和速率法則。不幸的是，反應(yīng)遠(yuǎn)快于接觸時(shí)間的假設(shè)對(duì)大多數(shù)酸處理中使用的注入速率無效，并因此平衡方法僅用作沉淀的指標(biāo)。但是對(duì)于成功設(shè)計(jì)必須回答的問題不是沉淀在何處發(fā)生。與時(shí)間不相關(guān)的平衡模型自身不能回答這個(gè)問題。
為了解決在平衡模型中的這個(gè)偏差，已經(jīng)提出部分局部平衡模型，并且首先在S.D.，L.W.Lake和R.S.Schechter，KGEOFLOW用于砂石基質(zhì)酸化處理的新型反應(yīng)傳輸模擬器(A New Reactive Transport Simulator forSandstone Matrix Acidizing)，SPE39420，來自砂石酸化處理的二次沉淀的數(shù)學(xué)模型，1998年在Lafayette的SPE關(guān)于地層損壞控制的國際論壇中提出。局部平衡模型方法結(jié)合了動(dòng)力學(xué)和平衡方法。慢反應(yīng)以動(dòng)力學(xué)模型建模，而平衡模型用于快反應(yīng)。這個(gè)計(jì)算方案能夠?qū)崿F(xiàn)砂石酸化處理的全面和柔性建模，但是通常存在若干缺點(diǎn)。首先，難于精確計(jì)算高酸性和高離子化的強(qiáng)溶液的活度系數(shù)。第二，由于低效的數(shù)學(xué)算法，數(shù)學(xué)收斂是一個(gè)常見問題。因此，實(shí)際上只能模擬1-2沉積的礦物質(zhì)種類。第三，只有有限的熱動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)可用。由此，對(duì)熱儲(chǔ)油層和具有非常規(guī)流體系統(tǒng)的模擬是不可能的。
上述模型可應(yīng)用于溫度、注入速率和礦物質(zhì)組分的有限范圍。因此，盡管存在損壞儲(chǔ)油層的重要風(fēng)險(xiǎn)，但是沒有滿意的方法來在這些變量的廣泛范圍內(nèi)對(duì)基質(zhì)處理建模，以使得模型對(duì)于將實(shí)驗(yàn)室數(shù)據(jù)外推到場地條件更可靠。
現(xiàn)有模型的這種不成功的決定性在于處理流體配方已經(jīng)變得越來越復(fù)雜?，F(xiàn)在常規(guī)加入多種添加劑，有機(jī)酸常常用在高溫地層中，以避免沉淀反應(yīng)，而通常加入鰲合劑，以避免在碳酸鹽含量高的地層中沉淀。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的主體旨在一種設(shè)計(jì)基質(zhì)處理的方法，更具體的說，用于在砂石地層中用反應(yīng)流體模擬，雖然本發(fā)明可以擴(kuò)展到其他領(lǐng)域，如碳酸鹽酸化處理、換算禁止及相關(guān)領(lǐng)域。尤其是，根據(jù)第一實(shí)施例，本發(fā)明涉及一種用于選擇最佳處理的方法，其中包括儲(chǔ)油層礦物質(zhì)的儲(chǔ)油層特征被獲得，包括化學(xué)品種混合物的處理流體被設(shè)計(jì)用來進(jìn)一步選擇可以在儲(chǔ)油層礦物質(zhì)和處理流體之間發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)的子組以及所關(guān)注的有關(guān)礦物質(zhì)和化學(xué)品種的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)和平衡數(shù)據(jù)；取決于這些反應(yīng)帶來的所預(yù)測(cè)的損壞，調(diào)節(jié)模擬處理來優(yōu)化結(jié)果。換句話說，本發(fā)明提供了一個(gè)虛擬化學(xué)實(shí)驗(yàn)室，使得可以模擬大量的實(shí)驗(yàn)室測(cè)試。
在本發(fā)明第二實(shí)施例中，該方法還包括對(duì)儲(chǔ)油層巖芯進(jìn)行建模，該巖芯具有一定的長度、直徑和滲透性，使得本發(fā)明可以模擬巖芯試驗(yàn)，本發(fā)明還提供了一種模擬順序處理的方法，在順序處理中，相繼的處理流體以特定速率注入。
在本發(fā)明第三實(shí)施例中，本方法還包括利用數(shù)學(xué)模型將該處理換算到儲(chǔ)油層，以預(yù)測(cè)處理造成的損壞。在最優(yōu)選實(shí)施例中，本發(fā)明包括選擇一種處理，在油井上進(jìn)行該處理，同時(shí)基于底孔壓力和注入速率計(jì)算實(shí)時(shí)損壞，并同時(shí)進(jìn)行按換算到儲(chǔ)油層的模擬，以比較所預(yù)測(cè)的損壞和所計(jì)算的損壞，并在需要時(shí)調(diào)節(jié)該處理。
在本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中，已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了三個(gè)流動(dòng)幾何特征(1)槽(batch)；(2)芯(core)；(3)池(reserVoir)幾何特征。槽流動(dòng)幾何特征近似于在燒瓶或燒杯中發(fā)生的反應(yīng)，芯流動(dòng)幾何特征近似于在巖芯中的線性流動(dòng)，如在實(shí)驗(yàn)室?guī)r芯溢流試驗(yàn)中的，而池流動(dòng)幾何特征近似于在單層、徑向?qū)ΨQ儲(chǔ)油層中的流動(dòng)。槽和芯流動(dòng)幾何特征提供了驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型的措施，從而對(duì)于儲(chǔ)油層的預(yù)測(cè)可以更自信地作出。
由本發(fā)明的方法所產(chǎn)生的模型可以通過提供地層各種處理策略的快速定量評(píng)估來便于基質(zhì)處理的優(yōu)化?？梢匀菀椎赜?jì)算采用包含無機(jī)和有機(jī)酸以及鰲合劑的非常規(guī)流體配方的模擬。然后，所計(jì)算的值可以用于經(jīng)濟(jì)模型，來調(diào)節(jié)與使用非常規(guī)流體相關(guān)的附加費(fèi)用。處理優(yōu)化基質(zhì)處理之外，本發(fā)明的方法可以用作新流體系統(tǒng)的研發(fā)工具，作為用于預(yù)測(cè)和去除無機(jī)鱗皮(scale)并用于流體兼容性測(cè)試的工具，如在注水項(xiàng)目中所需要的。
本發(fā)明的方法將地球化學(xué)模擬器結(jié)合到含水化學(xué)品種和礦物質(zhì)的熱力學(xué)性質(zhì)的廣泛數(shù)據(jù)庫中。本發(fā)明克服了先前模擬器的許多限制?？梢栽谌魏螖?shù)量的礦物質(zhì)和含水溶液之間進(jìn)行化學(xué)平衡計(jì)算，而先前的模擬器被局限于僅一個(gè)或兩個(gè)沉淀的礦物質(zhì)。另外，任何數(shù)量的動(dòng)態(tài)(kinetically)控制反應(yīng)可以用用戶限定的動(dòng)力學(xué)來模擬。
本發(fā)明的建模方法是能夠?qū)Ω鞣N流動(dòng)幾何特征中動(dòng)力學(xué)和/或平衡控制的反應(yīng)進(jìn)行建模的有限差分(finite-difference)地球化學(xué)模擬器。數(shù)學(xué)方程提供了對(duì)平衡和動(dòng)力反應(yīng)的任意組合進(jìn)行建模的能力，該組合包括涉及任意數(shù)量的化學(xué)品種的平衡和動(dòng)力學(xué)反應(yīng)的任意組合。如果未規(guī)定平衡的話，這種柔性允許模擬模型用作一個(gè)純動(dòng)力學(xué)模型，或者如果規(guī)定了動(dòng)力學(xué)和平衡反應(yīng)的話用作一個(gè)純平衡模型。半隱式數(shù)值方案用于對(duì)動(dòng)力學(xué)反應(yīng)按時(shí)間積分。這個(gè)方法與顯式方案相比提供了更大的數(shù)值穩(wěn)定性，特別是在高溫下。具有最優(yōu)化學(xué)計(jì)量的Gibbs自由能最小化算法用于計(jì)算含水品種和礦物質(zhì)之間的化學(xué)平衡。實(shí)現(xiàn)了基本品種的切換以改善收斂。所形成的針對(duì)化學(xué)平衡計(jì)算的算法數(shù)值穩(wěn)定性很大，并且比基于非化學(xué)計(jì)量方法的現(xiàn)有技術(shù)算法更有效。
處理設(shè)計(jì)優(yōu)選的包括諸如流體類型、成分、體積、泵入順序和注入速率等變量。數(shù)據(jù)庫用于獲得反應(yīng)動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)。如果可用的數(shù)據(jù)不足，可以進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)，優(yōu)選的利用針對(duì)一定范圍的注入速率的多線性巖芯流動(dòng)測(cè)試。
儲(chǔ)油層特征一般包括礦物學(xué)數(shù)據(jù)、滲透性，且優(yōu)選地諸如鱗皮、微粒遷移等損壞或者包括初始損壞表層等鉆井相關(guān)的損壞的大小和深度的估計(jì)值。這種估計(jì)可以例如基于節(jié)點(diǎn)分析或可用的泥漿和電阻率記錄志進(jìn)行。儲(chǔ)油層特征可以存儲(chǔ)在數(shù)據(jù)庫中，并在不能得到時(shí)，通過礦物學(xué)記錄或從巖芯分析獲得，并進(jìn)一步存儲(chǔ)在數(shù)據(jù)庫中以供將來使用。
該模型優(yōu)選的用包括溢流分析和滲透性法發(fā)展(包括所預(yù)測(cè)的損壞)等數(shù)據(jù)標(biāo)定。也可以進(jìn)行敏感性分析，以優(yōu)化設(shè)計(jì)變量并選擇改進(jìn)的處理設(shè)計(jì)。
一旦已經(jīng)選定了優(yōu)化的設(shè)計(jì)，可以開始實(shí)行處理，而損壞表層可以實(shí)時(shí)計(jì)算。這允許與所預(yù)測(cè)的損壞加以比較并在需要時(shí)調(diào)節(jié)處理。
具體地說，本發(fā)明包括數(shù)據(jù)收集、設(shè)計(jì)優(yōu)化、執(zhí)行和評(píng)估。在執(zhí)行階段，損壞通過注入速率和底孔壓力的計(jì)算值或測(cè)量值實(shí)時(shí)計(jì)算，然后，可以將計(jì)算的損壞表層與數(shù)學(xué)模型所預(yù)測(cè)的相比較。此后，該模型可以通過對(duì)損壞的類型、大小和深度的更準(zhǔn)確估計(jì)進(jìn)行改進(jìn)以匹配所測(cè)量的值，并在需要時(shí)，對(duì)處理設(shè)計(jì)進(jìn)行適當(dāng)?shù)母淖儭?br> 后處理數(shù)據(jù)，如回流分析，生產(chǎn)數(shù)據(jù)和生產(chǎn)記錄用于進(jìn)一步改進(jìn)數(shù)學(xué)模型以及損壞深度和大小的估計(jì)值。處理數(shù)據(jù)可以最終上載到數(shù)據(jù)庫，從而它可以用在改進(jìn)未來的處理設(shè)計(jì)。
本發(fā)明的方法有利于用上述方法的處理設(shè)計(jì)。這可以用數(shù)學(xué)模型和數(shù)據(jù)庫來實(shí)現(xiàn)。數(shù)學(xué)模型可以包括以下分量1.用于針對(duì)所定義的流體和礦物質(zhì)系統(tǒng)的各種可應(yīng)用化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行自動(dòng)選擇的算法；2.進(jìn)行砂石酸化處理的有機(jī)酸和鰲合劑化學(xué)的建模；3.用于從巖芯換算到儲(chǔ)油層的算法；4.多重沉淀的建模。
數(shù)學(xué)模型可以隨后推廣到其他工藝，如碳酸鹽酸化處理、換算禁止或包括流體/儲(chǔ)油層相互作用的其他機(jī)制中。
根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，本發(fā)明的方法合并有礦物質(zhì)、化學(xué)反應(yīng)、流體和儲(chǔ)油層的廣泛數(shù)據(jù)庫，以便為數(shù)學(xué)模型提供精確的地質(zhì)學(xué)的、屋里的和反應(yīng)性數(shù)據(jù)，由此確保過程的成功。用戶優(yōu)選的具有創(chuàng)造新的成份(流體、礦物質(zhì)、反應(yīng))并將他們加以到數(shù)據(jù)庫中以備將來使用的能力。這使得本發(fā)明的方法得以連續(xù)擴(kuò)展到新的系統(tǒng)和新的工藝。根據(jù)本發(fā)明的教導(dǎo)，化學(xué)平衡計(jì)算可以在任何數(shù)量的礦物質(zhì)和水溶液之間進(jìn)行。
在本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中，主要步驟存儲(chǔ)在CD-ROM裝置中。在另一優(yōu)選實(shí)施例中，該方法/過程可以從網(wǎng)絡(luò)服務(wù)器下載，或從因特網(wǎng)網(wǎng)頁上下載。此外，本發(fā)明可以利用所研發(fā)的軟件歸類以利于酸處理。


圖1示出HF、Al和Si的測(cè)量溢出濃度(effluent concentration)與由本發(fā)明模型預(yù)測(cè)的結(jié)果的比較；圖2是給出了在泥酸階段結(jié)束時(shí)儲(chǔ)油層的瞬態(tài)圖(snapshot)的曲線；圖3比較不同注入速率和不同泥酸配方的結(jié)果；圖4示出在儲(chǔ)油層已經(jīng)用類似于高嶺土的礦物質(zhì)損壞時(shí)處理的結(jié)果。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明的方法提供了一種虛擬實(shí)驗(yàn)室地球化學(xué)模擬器，用于通過允許并支持估算的實(shí)驗(yàn)室模型換算到儲(chǔ)油層適應(yīng)性進(jìn)行油井模擬。實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)證實(shí)了該模型，并允許精確并有效地?fù)Q算到儲(chǔ)油層?；竟ぞ咛峁?1)反應(yīng)模型、(2)模型分析、(3)在模型等級(jí)測(cè)試、(4)證實(shí)、以及(5)換算到儲(chǔ)油層。這實(shí)現(xiàn)了以可預(yù)測(cè)性對(duì)地層損壞進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室觀察和建模、準(zhǔn)確確認(rèn)和輕易并有效地調(diào)整。具體地說，本發(fā)明的方法允許在儲(chǔ)油層應(yīng)用之前進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室設(shè)計(jì)、執(zhí)行和評(píng)估，極大的增加了該過程的效率。
本發(fā)明的數(shù)值模型是有限差分地球化學(xué)模擬器，它能夠在各種流動(dòng)幾何特征下對(duì)動(dòng)態(tài)和/或平衡控制反應(yīng)(即部分局部平衡反應(yīng)模型)建模。數(shù)學(xué)方程提供了對(duì)包括任意數(shù)量化學(xué)品種的平衡和動(dòng)態(tài)反應(yīng)的任意組合建模的能力。在數(shù)學(xué)方程中的這種靈活性允許它在未規(guī)定平衡反應(yīng)時(shí)作為純動(dòng)態(tài)模型，在未規(guī)定動(dòng)態(tài)反應(yīng)時(shí)作為純平衡模型，或在特定了動(dòng)態(tài)和平衡反應(yīng)時(shí)作為部分平衡模型。半隱式數(shù)值方法用于對(duì)動(dòng)態(tài)反應(yīng)實(shí)時(shí)積分。這個(gè)方法與顯式方法相比提供更大多的數(shù)值穩(wěn)定性，特別是在高溫下。具有最優(yōu)化學(xué)計(jì)量的Gibbs自由能最小化算法用于計(jì)算含水品種和礦物質(zhì)之間的化學(xué)平衡。優(yōu)選的是實(shí)現(xiàn)基本品種的切換，以改善收斂。所形成的針對(duì)化學(xué)平衡計(jì)算的算法數(shù)值穩(wěn)定性很大，并且比基于非化學(xué)計(jì)算方法的算法在計(jì)算上更有效。
在這個(gè)實(shí)施例中，在模擬器中實(shí)現(xiàn)三種流動(dòng)幾何特征。他們是槽、芯和池流動(dòng)幾何特征(flow geometry)。槽流動(dòng)幾何特征近似于在燒瓶或燒杯中發(fā)生的反應(yīng)，芯流動(dòng)幾何特征近似于在巖芯中的線性流動(dòng)，如在實(shí)驗(yàn)室?guī)r芯溢流試驗(yàn)中的，而池流動(dòng)幾何特征近似于在單層、徑向?qū)ΨQ儲(chǔ)油層中的流動(dòng)。槽和芯流動(dòng)幾何特征提供了驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型的措施，從而對(duì)于儲(chǔ)油層的預(yù)測(cè)可以更自信地作出。例如，在對(duì)儲(chǔ)油層作出預(yù)測(cè)之前，地球化學(xué)模擬器可以用從實(shí)驗(yàn)室芯流動(dòng)試驗(yàn)中測(cè)得的溢流離子濃度和滲透性發(fā)展來加以驗(yàn)證。
典型的基質(zhì)模擬流體是及其不理想的。理想的溶液假設(shè)通常由于高于淡水的鹽濃度而失敗?；疃认禂?shù)記錄與理想溶液性質(zhì)的偏差，并因此對(duì)于在濃縮的電解溶液(例如，包含酸和鹽水的基質(zhì)處理流體)中對(duì)動(dòng)態(tài)和平衡反應(yīng)的建模是至關(guān)重要的。
下面符號(hào)及其定義在本申請(qǐng)和所附的權(quán)利要求書中通篇使用Aγ＝靜電Debye-Huckel參數(shù)Aj，s＝礦物質(zhì)j的比反應(yīng)表面積(m2/kg)AA，AB，AC，AW＝含水品種A、B、C和水的活性(千克摩爾/m3)ai(P，T)，ai，PrTr＝離子直徑，在參考溫度和壓力下的離子直徑()ai，1-4＝含水品種在Helgeson EOS中的參數(shù)bi＝品種i的鹽析參數(shù)(kg/mol)Bγ＝靜電Debye-Huckel參數(shù)B(T)＝描述電解液的平均電離活度系數(shù)與由Debye-Huckel表達(dá)式所預(yù)測(cè)的結(jié)果的偏離的偏差函數(shù)bNaCl＝NaCl的靜電溶解參數(shù)(kg/J)bNa+Cl＝NaCl的短期相互作用參數(shù)Cp，i＝品種i在恒壓下的熱容(J/mol-K)C1-2＝可變反應(yīng)級(jí)數(shù)動(dòng)態(tài)模型中的參數(shù)(l/K)Ci，i-2＝含水品種在Helgeson EOS中的參數(shù)Ea，E′a＝活性能(J/mol)f(T)＝可變反應(yīng)級(jí)數(shù)動(dòng)態(tài)模型中的溫度函數(shù)GOi，P，TrGOi，Pr，Tr＝下標(biāo)溫度和壓力下的標(biāo)準(zhǔn)克分子Gibbs自由能(J/mol)g(P，T)＝溫度和壓力相關(guān)溶解函數(shù)()HOi＝標(biāo)準(zhǔn)克分子焓(J/mol)I＝溶液的離子強(qiáng)度(mol/kg)K＝平衡常數(shù)K″0，K″0＝指數(shù)前因子k0，k＝初始和最終滲透率(mD)
Mj.0，Mj＝礦物質(zhì)j的初始和最終體積分?jǐn)?shù)(m3/m3)Mj， w＝礦物質(zhì)j的分子量(g/mol)[Mj]＝礦物質(zhì)j的濃度(kgmol/m3) 品種i的克分子濃度及克分子濃度向量(mol/kg溶劑)P，Pr壓力(bar)和標(biāo)準(zhǔn)壓力(1bar)Pinj＝底孔注入壓力(bar)Pres＝外邊界處的貯存壓(bar)R＝氣體常數(shù)(＝8.314L/mol-K)rate＝體積反應(yīng)率(kg mole mineral/m3sec)SOi，Pr，Tr＝Pr和Tr下的標(biāo)準(zhǔn)克分子熵(J/mol-K)T，Tr＝溫度(K)和標(biāo)準(zhǔn)溫度(298.15K)VOPr，Tr＝Pr和Tr下的標(biāo)準(zhǔn)分子體積(m3/mol)x，y，z＝相對(duì)品種A，B和C的反應(yīng)級(jí)數(shù)YPr，Tr＝Pr和Tr下的靜電Born函數(shù)Z，ZPr，Tr＝P和T，以及Pr和Tr下的靜電Born函數(shù)zi＝品種的離子電荷βi，0-7＝品種的熱容參數(shù)γi＝品種i的活度系數(shù)δj＝礦物質(zhì)j的Labrid參數(shù)ζi，1-5＝品種i的化學(xué)勢(shì)參數(shù)η＝常數(shù)(＝694630.393 L/mol)Θ＝常數(shù)(＝298K)θi，1-3＝Maier-Kelly熱容系數(shù)μi，μOj＝品種i的化學(xué)勢(shì)和標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)勢(shì)(J/mol)μw，μOw＝水的化學(xué)勢(shì)和標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)勢(shì)(J/mol)υi＝品種i的論量系數(shù)(產(chǎn)品為正，反應(yīng)物為負(fù))φo＝初始孔率Ψ＝常數(shù)(＝2600bars)Ω＝水的摩爾量/kgωi，ωi，Pr，Tr＝在P和T，以及Pr和Tr下的品種i的Born系數(shù)(J/mol)可在模擬器的典型現(xiàn)有技術(shù)版本中使用的活度系數(shù)模型在表1中示出
表1活度系數(shù)模型 推廣的Debye-Huckel利用與品種相關(guān)的離子尺寸。Davies模型(在Davies的C.W.，離子協(xié)會(huì)。1962年倫敦Butterworths)利周恒定的離子尺寸并僅需要品種電荷。B-Dot模型(在Helgeson，H.C.，在升高的溫度和壓力下的熱液系統(tǒng)的熱動(dòng)力學(xué)中，美國科學(xué)雜志，1969年，267(夏季)p.729-804頁)記錄活度系數(shù)的溫度相關(guān)性。HKF模型描述于Helgeson，H.C.D.H.Kirham，和G.Flowers的在高壓和高溫下含水電解液的熱動(dòng)力學(xué)性質(zhì)的理論預(yù)測(cè)IV.到達(dá)600℃和5KB的活度系數(shù)、滲透系數(shù)的計(jì)算，以及表觀摩爾與標(biāo)準(zhǔn)和相對(duì)偏摩爾特性，美國科學(xué)雜志1981年281卷p.1249-1516頁。在這個(gè)模型中的活度系數(shù)是通過規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)條件下品種電荷和離子尺寸來計(jì)算的。方程中的所有其他參數(shù)在模擬器中內(nèi)部計(jì)算。對(duì)于離子尺寸數(shù)據(jù)得不到的含水品種，從具有類似電荷和原子結(jié)構(gòu)的品種估計(jì)離子尺寸并使用HKF模型對(duì)大多數(shù)模擬都給出合理的表現(xiàn)。
對(duì)于水溶液中的中性品種，使用鹽析模型。在這個(gè)模型中對(duì)于大多數(shù)品種，bi值一般為零或非常接近零。因此，對(duì)于這個(gè)參數(shù)未知的品種，零對(duì)于大多數(shù)模擬來說通常足夠精確。
一旦規(guī)定了礦物學(xué)和處理流體，該系統(tǒng)可以自動(dòng)選擇可應(yīng)用的動(dòng)態(tài)反應(yīng)，并將他們呈現(xiàn)給用戶以觀察。然后，用戶可以接受缺省反應(yīng)，加入新的反應(yīng)或修改缺省反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)。設(shè)置有程序的標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)庫包含通常基質(zhì)反應(yīng)的數(shù)據(jù)。新的反應(yīng)可以通過規(guī)定反應(yīng)化學(xué)計(jì)量和動(dòng)力學(xué)速率定律參數(shù)來增加。表2列出優(yōu)選實(shí)施的動(dòng)力學(xué)速率定律表2反應(yīng)速度定律模型 反應(yīng)速度定律用公式表示成假均相形式，即，水相和礦物質(zhì)之間的多相(表面)反應(yīng)由因數(shù)Aj，sMj，w[Mj]相乘，以計(jì)算體積反應(yīng)速度?？梢砸?guī)定任何數(shù)量的動(dòng)動(dòng)反應(yīng)進(jìn)行模擬。
至于動(dòng)態(tài)控制的反應(yīng)，一旦規(guī)定了礦物學(xué)和處理流體，適當(dāng)?shù)乃贩N和礦物質(zhì)，以及相應(yīng)的熱力學(xué)數(shù)據(jù)自動(dòng)從數(shù)據(jù)庫中被選取，并呈現(xiàn)給用戶來觀察。然后，用戶可以接受缺省選擇，加入新品種或礦物質(zhì)或修改缺省特性。下面給出計(jì)算過程的簡要描述，以有助于加入或修改水品種和礦物質(zhì)的熱力學(xué)數(shù)據(jù)。
每個(gè)必須加入到平衡計(jì)算中的化學(xué)品種需要在模擬溫度和壓力μi0(T，P)下的標(biāo)準(zhǔn)偏摩爾自由能(標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)勢(shì))。對(duì)于每個(gè)品種，μi0(T，P)可以直接進(jìn)入，或必須選擇一個(gè)計(jì)算μi0(T，P)的模型。表3給出了一列可用于計(jì)算的模型表3用于計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)勢(shì)的模型
Helgeson狀態(tài)方程(EOS)(在Helgeson，H.C.，等人的巖石形成礦物質(zhì)的熱力學(xué)特性的總結(jié)和評(píng)論，美國科學(xué)雜志，1978年278-A卷229頁；以及Tanger，J.C.和H.C.Helgeson的高溫和高壓下水品種的熱力學(xué)及傳輸特性的計(jì)算用于離子和電解液的標(biāo)準(zhǔn)偏摩爾特性的修訂的狀態(tài)方程。美國科學(xué)雜志，288卷19-98頁)是對(duì)于水品種和礦物質(zhì)二者優(yōu)選的模型，并且提供有程序的主要數(shù)據(jù)為這種形式。對(duì)于在Helgeson EOS形式中數(shù)據(jù)得不到的化學(xué)品種，可以使用CP模型或多項(xiàng)式模型來估算μi0(T，P)。對(duì)于數(shù)據(jù)僅以平衡常數(shù)形式可用的化學(xué)品種，該品種的μi0(T，P)可以從以下熱力學(xué)恒等式中計(jì)算ln(K)=-Σviμi0RT]]>假設(shè)對(duì)于該反應(yīng)中的其他所有化學(xué)品種的μi0(T，P)值已知。在本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中，可以提供一個(gè)圖解工具來幫助平衡常數(shù)數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為自有能形式。
一旦在模擬溫度和壓力下計(jì)算水品種i的μi0(T，P)，則溶液中水品種的化學(xué)勢(shì)由以下方程在模擬器內(nèi)部計(jì)算出μi(T,P,m→)=μi0(T,P)+RTlnγi(T,P,m→)mi]]>對(duì)于溶劑(水)，使用以下方程μw(T,P,m‾)=μw0(T,P)+RTlnaw(T,P,m)]]>對(duì)于與水相品種相稱的礦物質(zhì)，假設(shè)該礦物質(zhì)為單獨(dú)的純固相(即，非固溶體)。則對(duì)于固相品種的化學(xué)勢(shì)的方程簡化為μs(T,P)=μs0(T,P)]]>然后，數(shù)值算法計(jì)算 值，對(duì)于該值，系統(tǒng)的Gibbs自由能最小，并且滿足元素豐度約束。
上述動(dòng)態(tài)和平衡模型計(jì)算由于礦物質(zhì)的溶解和沉淀造成的孔隙率變化。然后，需要孔隙率滲透性關(guān)系，來計(jì)算滲透性并因而用于處理的表層。在文獻(xiàn)中已經(jīng)提出了多種孔隙率滲透性模型，包括Labrid模型(在1abrid，J.C.的含粘土砂石酸化處理的熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)特性，1975年4月SPEJ，第117到128頁)。根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選的使用以下修正的Labrid模型kk0=Πj[φ0+M0,j-Mjφ0]δj]]>修正的Labrid模型允許每種礦物質(zhì)唯一地影響滲透性，而在其他大部分模型中，滲透性改變完全由孔隙率方面的凈變化確定，而沒有記及溶解的或沉淀的礦物質(zhì)的個(gè)性。在修正的Labrid模型中的參數(shù)δj對(duì)每種礦物質(zhì)是特定的，并允許礦物質(zhì)的個(gè)性影響滲透性。δj的值越高，則影響越強(qiáng)。
應(yīng)用實(shí)例本發(fā)明的主要特征借助于簡單的應(yīng)用實(shí)例在這部分中說明。該實(shí)例基于His等人報(bào)告的針對(duì)阿拉斯加Endicott Kekiktuk砂巖構(gòu)造的巖芯測(cè)試數(shù)據(jù)(IN His，C.D.，S.L.Bryant和R.D.Neira，在1993年New Orlenas的SPE關(guān)于油田化學(xué)的國際論壇中的SPE 25212砂巖酸化處理模型的試驗(yàn)驗(yàn)證)。巖芯試驗(yàn)在損壞的巖芯上在80℃下用12/3泥酸進(jìn)行。巖芯柱的長度和直徑分別為7.6和2.54cm。電感耦合等離子體(ICP)分光光度計(jì)用于測(cè)量流出的Al和Si濃度。在流出物中的HF濃度利用失重方法用預(yù)先稱重的玻璃載波片以重量方式測(cè)量。Kekiktut地層的礦物學(xué)為98％石英和2％的高嶺土。
圖1示出HF、Al和Si的測(cè)得的溢流濃度與本發(fā)明的模型所預(yù)測(cè)的結(jié)果的比較。實(shí)線表示模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果，圖1A、1C和1E中的三角形指示校正的HF濃度的試驗(yàn)數(shù)據(jù)(校正濃度是溢流中的HF與注入的HF濃度的比)。在圖1B、1D和1F中，方塊代表Al濃度，而圓圈代表Si濃度。該測(cè)試在80℃下用12-3泥酸以0.033cm/s的流量(圖1A和1B)，用12-3泥酸并以0.0099cm/s的流量(圖1C和1D)，并用6-1.5泥酸以0.0099cm/s的流量(圖1E和1F)進(jìn)行。模型提供與試驗(yàn)數(shù)據(jù)相當(dāng)好的匹配，甚至對(duì)于流量大小變化的一個(gè)數(shù)量級(jí)。與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的匹配是利用動(dòng)力學(xué)和熱力學(xué)數(shù)據(jù)的缺省選擇來獲得的，通過精調(diào)缺省值，可以進(jìn)一步改善匹配性。
*在驗(yàn)證地球化學(xué)模型時(shí)，它可以用于將結(jié)果按比例擴(kuò)大到儲(chǔ)油層。采用本發(fā)明，這僅需要在流動(dòng)幾何特征方面從巖芯向儲(chǔ)油層流動(dòng)幾何特征的簡單切換。產(chǎn)油區(qū)高度被假設(shè)為3.05m(10英尺)，并且井孔直徑假設(shè)為0.2032m(8英寸)。使用重量比為5％的HCI的1.24m3/m(100gal/ft)的預(yù)沖洗容積，隨之以12/3泥酸的2.48m3/m(200gal/ft)的主階段。處理流體以2.65×10-3m3/sec(1bbl/min)泵送。圖2中的曲線是在泥酸階段末期的儲(chǔ)油層的瞬態(tài)圖。圖2A示出儲(chǔ)油層中的礦物質(zhì)分布(在圖2A中，左軸表示石英體積分?jǐn)?shù)，而右軸表示高嶺土和膠體硅膠)。如從圖2B中所見，一些膠體硅膠沉淀確實(shí)發(fā)生，但是該量不足以大到明顯影響滲透性。沒有觀察到AlF3或Al(OH)4沉淀。圖2C和2D示出儲(chǔ)油層中主要含水品種的分布線。在泥酸階段末期實(shí)現(xiàn)在地層中大約0.75m的HF滲透。圖2D示出氟化鋁AlF+2(左軸)和AlF2+(右軸)的濃度，以及氟化硅SiF62-(左軸)和H2SiF6的濃度。這個(gè)圖示出AlF+2是主要氟化鋁。比AlF+2更高的鋁氟化物，如AlF3、AlF4-、AlF52-和AlF63-以可忽略的濃度存在。SiF62-是主要的氟化硅。其他氟化硅以可忽略的濃度存在。鋁和硅的品種Al(OH)2+、Al(OH)2+、Al(OH)4-、H3SiO4-、H2SiO42和AlO2-也以可忽略的濃度存在。
靈敏度分析工具利于對(duì)任何處理設(shè)計(jì)參數(shù)加以優(yōu)化。圖3A和3B比較相對(duì)于前面所考察的基礎(chǔ)方案以不同注入速率和不同泥酸配方(9/1泥酸)的滲透性(圖3A)和HF(濃度)的結(jié)果?？偟淖⑷塍w積對(duì)所示所有方案保持恒定。在較慢的注入速率下，靠近沙面的礦物質(zhì)優(yōu)先溶解，因此，大部分?jǐn)?shù)滲透性提高發(fā)生在井孔附近。然而，在約0.1bbl/min的極其緩慢的注入速率以實(shí)現(xiàn)封井時(shí)，膠體硅膠沉淀阻止?jié)B透性改善。使用9/1泥酸系統(tǒng)導(dǎo)致較小的滲透性改善，這是因?yàn)?/1泥酸系統(tǒng)的化學(xué)溶解能力遠(yuǎn)小于12/1泥酸系統(tǒng)的?？梢灶愃频乜疾焯幚碓O(shè)計(jì)參數(shù)方面的多種變化，以選擇對(duì)最終設(shè)計(jì)建議的最佳策略。
在此處考察的情況中，儲(chǔ)油層被認(rèn)為是最初未損壞；即，在處理之前表層為零。圖4示出在儲(chǔ)油層已經(jīng)由類似于高嶺土的礦物質(zhì)損壞時(shí)的處理結(jié)果。更準(zhǔn)確的說，圖4A示出滲透性分布曲線，圖4B是HF濃度分布曲線，而圖4C是邊界外的儲(chǔ)油層壓力Pres與底孔注入壓力Pinj之間的壓差的分布曲線。
損壞穿透假設(shè)為0.3048m(1英尺)，而初始表層值假設(shè)為5。所有其他設(shè)計(jì)參數(shù)與前面基礎(chǔ)方案的相同。如果諸如回流分析、后處理表層和注入壓力數(shù)據(jù)等后處理數(shù)據(jù)上可得到的，他們可以與來自模擬器的預(yù)測(cè)相比較，以利于分析損壞的類型、大小和深度。這個(gè)信息可以用來優(yōu)化將來的儲(chǔ)油層處理。
雖然本發(fā)明特定的特征和實(shí)施例已經(jīng)在此加以詳細(xì)描述，但應(yīng)理解的是本發(fā)明包括所附權(quán)利要求書的范圍和精髓內(nèi)的所有修改和增加。
權(quán)利要求
1.一種對(duì)儲(chǔ)油層模擬處理建模的方法，包括以下步驟獲取一組包括儲(chǔ)油層礦物質(zhì)的定量儲(chǔ)油層參數(shù)；設(shè)計(jì)包括化學(xué)品種混合物的第一處理流體；獲取第一組可以在礦物質(zhì)和處理流體的成份之間發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)；所述反應(yīng)由他們的平衡和他們的動(dòng)力學(xué)特性來限定；選擇所述第一組化學(xué)反應(yīng)的子組，以形成所述礦物質(zhì)與所述處理流體的反應(yīng)模型并預(yù)測(cè)處理帶來的損壞；以及反復(fù)調(diào)整模擬處理以優(yōu)化結(jié)果。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述組定量儲(chǔ)油層參數(shù)包括滲透性。
3.如權(quán)利要求1或2所述的方法，其中，所述定量儲(chǔ)油層參數(shù)包括對(duì)儲(chǔ)油層損壞的大小和深度的估計(jì)值。
4.如權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述損壞數(shù)據(jù)通過節(jié)點(diǎn)分析以及泥漿和電阻率測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)估算。
5.如權(quán)利要求2和3所述的方法，還包括對(duì)具有一定長度和直徑的儲(chǔ)油層巖芯進(jìn)行建模；以及選擇處理流體的注入速率；其中，選擇所述第一組化學(xué)反應(yīng)的子組的步驟包括形成所述巖芯與所述處理流體的反應(yīng)模型以及預(yù)測(cè)處理帶來的損壞。
6.如權(quán)利要求2和3所述的方法，還包括對(duì)具有一定長度和直徑的儲(chǔ)油層巖芯進(jìn)行建模；以及選擇處理流體的注入速率；其中，選擇所述第一組化學(xué)反應(yīng)的子組的步驟包括形成所述儲(chǔ)油層與所述處理流體的反應(yīng)模型并預(yù)測(cè)處理待來的損壞。
7.如上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中，所述反復(fù)步驟包括進(jìn)行靈敏度分析，以優(yōu)化選擇最佳處理設(shè)計(jì)的變量。
8.如權(quán)利要求5或6所述的方法，其中，假設(shè)線性流動(dòng)(對(duì)于巖芯)和徑向流動(dòng)(對(duì)于儲(chǔ)油層)對(duì)流體處理的注入速率進(jìn)行建模。
9.如權(quán)利要求8所述的方法，其中，所述處理包括以特定的各速率泵送一序列相繼的流體處理。
10.如權(quán)利要求9所述的方法，其中，所述反復(fù)調(diào)整模擬處理的步驟包括調(diào)節(jié)泵送順序的步驟。
11.如權(quán)利要求5或6所述的方法，其中，所述巖芯或所述儲(chǔ)油層的反應(yīng)模型包括溢流分析和滲透性形成。
12.如上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中，所述組定量儲(chǔ)油層參數(shù)包括孔隙率，而所述反應(yīng)模型包括孔隙率形成。
13.如上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中，所述模型包括含水品種和礦物質(zhì)二者，使用Gi,Pr,Tr0=Gi,P,Tr0]]>的假設(shè)，并且其中化學(xué)品種以平衡常數(shù)形式獲得，對(duì)于該品種的μi0(T，P)可以從以下熱力學(xué)恒等式中算出ln(K)=-Σviμi0RT]]>
14.如權(quán)利要求13所述的方法，其中，一旦對(duì)于含水品種i的μi0(T，P)在模擬溫度和壓力下算出，則溶液中含水品種的化學(xué)勢(shì)可以由以下方程在模擬器內(nèi)部算出μi(T,P,m→)=μi0(T,P)+RTlnγi(T,P,m→)mi]]>
15.一種用于進(jìn)行儲(chǔ)油層模擬處理的方法，包括以下步驟根據(jù)權(quán)利要求6對(duì)模擬處理建模以選擇最佳的處理流體；以第一注入速率泵送所述第一處理流體，同時(shí)測(cè)量底孔壓力；從測(cè)得的底孔壓力和注入速率計(jì)算對(duì)儲(chǔ)油層的實(shí)時(shí)損壞；同時(shí)基于數(shù)學(xué)模型計(jì)算損壞；以及調(diào)節(jié)模擬處理以優(yōu)化結(jié)果。
16.一種設(shè)計(jì)儲(chǔ)油層模擬處理流體的方法，包括以下步驟進(jìn)行權(quán)利要求1的模擬處理建模以及進(jìn)行優(yōu)化模擬處理的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)從而減少設(shè)計(jì)新處理所需的試驗(yàn)次數(shù)。
全文摘要
為選擇用于油井模擬的最優(yōu)處理而提供了一種用于設(shè)計(jì)酸處理的方法，其中獲取儲(chǔ)油層特性以進(jìn)一步選擇對(duì)于所關(guān)注礦物質(zhì)的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)，對(duì)儲(chǔ)油層的處理利用數(shù)學(xué)模型放大，且實(shí)時(shí)損壞基于底孔壓力和注入速率算出，并與所預(yù)測(cè)的相比較，以調(diào)節(jié)處理。所產(chǎn)生的模型便于通過提供各種處理策略的發(fā)展來優(yōu)化基質(zhì)處理。用非傳統(tǒng)流體配方進(jìn)行的模擬可以輕易算出。然后所計(jì)算的值用于經(jīng)濟(jì)模型，來證實(shí)與使用非傳統(tǒng)流體相關(guān)的附加成本。除了優(yōu)化基質(zhì)處理之外，本方法可以用作發(fā)展新流體的工具、用于預(yù)測(cè)和消除無機(jī)物鱗皮的工具以及用于流體兼容性測(cè)試的工具。
文檔編號(hào)B67C7/00GK1491315SQ02805067
公開日2004年4月21日 申請(qǐng)日期2002年2月15日 優(yōu)先權(quán)日2001年2月16日
發(fā)明者默泰扎·齊奧丁, 喬爾·羅伯特, 羅伯特, 默泰扎 齊奧丁 申請(qǐng)人:索菲泰克公司