本發(fā)明涉及帶胎面花紋的充氣輪胎。

背景技術(shù)：

現(xiàn)在的充氣輪胎追求各種性能的提高，為了實(shí)現(xiàn)該性能提高，對(duì)胎面花紋下了很多工夫。在重載荷用輪胎中，為了實(shí)現(xiàn)牽引性能的提高設(shè)有胎面花紋。

例如，已知有一種兼顧并提高差路行駛時(shí)的牽引性和高速行駛時(shí)的濕地性能直到磨損末期為止的重載荷用充氣輪胎(專利文獻(xiàn)1)。在該重載荷用充氣輪胎中，在胎面具備：在周向上延伸的至少一條周向主槽；和與該周向主槽相連，并且在該周向主槽的兩側(cè)在周向上隔有間隔地配置的多條橫向槽。該周向主槽在與胎面寬度的50％相當(dāng)?shù)奶ッ嬷醒雲(yún)^(qū)域內(nèi)在周向上延伸，周向主槽的槽深為胎面寬度的5％以上。在該橫向槽中，至少設(shè)置于胎面兩側(cè)部的橫向槽的槽深為該周向主槽的槽深的109％以上。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開(kāi)平09-136514號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問(wèn)題

在重載荷用充氣輪胎中，為了提高耐切割性能和/或耐磨損性能，進(jìn)行增大胎面中央?yún)^(qū)域的陸部的面積。另一方面，若增大胎面中央?yún)^(qū)域的陸部的面積，則發(fā)熱量會(huì)增加，而且因槽面積減小而散熱量會(huì)降低，存在耐發(fā)熱性降低這一問(wèn)題。

因此，本發(fā)明的目的在于，提供一種能夠提高胎面中央?yún)^(qū)域的陸部的耐發(fā)熱性的重載荷用充氣輪胎。

用于解決問(wèn)題的技術(shù)方案

本發(fā)明的第一技術(shù)方案是一種具有設(shè)有胎面花紋的胎面部的充氣輪胎。其特征在于，所述胎面花紋具有：

中央橫槽(日文：センターラグ溝)，其在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)，以橫切輪胎赤道線的方式在以輪胎赤道線為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的第1側(cè)的半胎面區(qū)域具有第1端，在輪胎寬度方向的與所述第1側(cè)相反的一側(cè)即第2側(cè)的半胎面區(qū)域具有第2端；

胎肩橫槽(日文：ショルダーラグ溝)，其是在輪胎周向上、在多個(gè)所述中央橫槽的輪胎周向上的各間隔中設(shè)置的橫槽，在每個(gè)所述半胎面區(qū)域中，向輪胎寬度方向外側(cè)延伸，輪胎寬度方向外側(cè)的端向位于輪胎寬度方向的兩側(cè)的接地端開(kāi)口，所述橫槽所具有的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端的輪胎寬度方向上的位置，位于比所述第1端或所述第2端的輪胎寬度方向上的位置靠輪胎寬度方向外側(cè)處；

一對(duì)周向主槽，分別在每個(gè)所述半胎面區(qū)域中，交替地連接所述第1端或第2端與所述胎肩橫槽的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端而遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀，槽寬比所述胎肩橫槽的槽寬窄；

中央塊，其由所述中央橫槽與所述一對(duì)周向主槽劃分出而在輪胎周向上呈一列地形成有多個(gè)；以及

周向副槽，其沿著輪胎赤道線遍及輪胎周向上整周地形成，并與所述中央橫槽交叉，

連結(jié)所述第1端和所述中央橫槽與所述周向副槽的第1側(cè)的槽壁交叉的第1交叉部的直線相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為55°以上且75°以下的范圍，

連結(jié)所述第2端和所述中央橫槽與所述周向副槽的第2側(cè)的槽壁交叉的第2交叉部的直線相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為55°以上且75°以下的范圍。

在將所述周向副槽的槽寬設(shè)為W1時(shí)，優(yōu)選W1為7mm以上且60mm以下的范圍。

在將所述周向副槽的槽寬設(shè)為W1、將所述中央橫槽的槽寬設(shè)為W2時(shí)，優(yōu)選W1/W2為1.0以上且8.5以下的范圍。

優(yōu)選的是，在一對(duì)周向主槽的各周向主槽中，具備槽深局部地變淺的底升高部。

在將所述底升高部的槽深設(shè)為D1、將所述胎面部的輪胎寬度方向上的胎面寬度設(shè)為T(mén)時(shí)，優(yōu)選D1/T＜0.05。

在將所述周向副槽的最大深度設(shè)為D2、將所述中央橫槽的最大深度設(shè)為D3時(shí)，優(yōu)選0.2≤D2/D3≤1.0。

在將所述周向主槽的波形狀的振幅設(shè)為A時(shí)，相對(duì)于所述周向副槽的槽寬W1，優(yōu)選0.05≤W1/A≤1.0。

在將槽面積相對(duì)于以標(biāo)準(zhǔn)氣壓(日文：規(guī)格空気圧)(700kPa)對(duì)所述充氣輪胎填充空氣并且使所述充氣輪胎負(fù)載了標(biāo)準(zhǔn)載荷(日文：規(guī)格荷重)(617.81kN)時(shí)的所述胎面部的接地區(qū)域的比率設(shè)為R時(shí)，優(yōu)選R≤0.35。

在將所述中央橫槽的兩端間的輪胎寬度方向上的間隔設(shè)為W3、將一方的所述半胎面區(qū)域的胎肩橫槽的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端與另一方的所述半胎面區(qū)域的胎肩橫槽的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端的輪胎寬度方向上的間隔設(shè)為W4、將所述胎面部的輪胎寬度方向上的胎面寬度設(shè)為T(mén)時(shí)，優(yōu)選0.30≤W3/T＜W4/T≤0.60。

優(yōu)選的是，對(duì)于所述胎面部的輪胎徑向最外部的橡膠，60℃下的損失彈性模量相對(duì)于儲(chǔ)存彈性模量的比率(tanδ)為0.04以上且0.2以下的范圍。

優(yōu)選的是，與所述周向主槽相對(duì)應(yīng)而在所述中央塊形成有角部，所述角部所成的角為鈍角。

優(yōu)選的是，所述周向主槽的槽寬和所述中央橫槽的槽寬為7mm以上且20mm以下的范圍。

優(yōu)選的是，在比所述周向主槽靠接地端側(cè)的區(qū)域，具有兩端封閉槽，該兩端封閉槽在離開(kāi)所述周向主槽和所述胎肩橫槽的位置具有兩端，并在輪胎寬度方向上延伸。

上述的充氣輪胎能夠適合用于安裝于建筑用車(chē)輛或工業(yè)用車(chē)輛的重載荷用充氣輪胎。

優(yōu)選的是，所述中央橫槽具有：

第1槽彎曲部，其在所述第1側(cè)以向輪胎周向的第3側(cè)突出的方式彎折或彎曲；和

第2槽彎曲部，其在所述第2側(cè)以向輪胎周向的與所述第3側(cè)相反的一側(cè)即第4側(cè)突出的方式彎折或彎曲，

關(guān)于所述中央橫槽的槽寬度方向上的中心位置，連結(jié)所述第1端與所述第1槽彎曲部向輪胎周向的所述第3側(cè)突出的突出端的第1直線相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度、以及連結(jié)所述第2端與所述第2槽彎曲部向輪胎周向的所述第4側(cè)突出的突出端的第2直線相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度比連結(jié)所述中央橫槽的所述第1端與所述第2端的第3直線相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度大。

優(yōu)選的是，所述中央橫槽具有：

第1槽彎曲部，其在所述第1側(cè)以向輪胎周向的第3側(cè)突出的方式彎折或彎曲；和

第2槽彎曲部，其在所述第2側(cè)以向輪胎周向的與所述第3側(cè)相反的一側(cè)即第4側(cè)突出的方式彎折或彎曲，

所述第1槽彎曲部設(shè)置于所述第1交叉部，

所述第2槽彎曲部設(shè)置于所述第2交叉部。

發(fā)明的效果

根據(jù)上述的輪胎，能夠提高胎面中央?yún)^(qū)域的陸部的耐發(fā)熱性。

附圖說(shuō)明

圖1是本實(shí)施方式的充氣子午線輪胎的一例的截面圖。

圖2是設(shè)置于本實(shí)施方式的輪胎的胎面部的胎面花紋的平面展開(kāi)圖。

圖3是中央橫槽的放大圖。

圖4是圖2的IV-IV向視截面圖。

圖5是圖2的V-V向視截面圖。

圖6是表示本實(shí)施方式的輪胎的周向主槽中的底升高部的一例的圖。

圖7是表示本實(shí)施方式的輪胎的胎面花紋的變形例的平面展開(kāi)圖。

圖8是表示以往例的輪胎的胎面花紋的圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明的充氣輪胎詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明。

在本說(shuō)明書(shū)中，輪胎寬度方向是指充氣輪胎的旋轉(zhuǎn)中心軸方向，輪胎周向是指在使輪胎1以輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸為中心進(jìn)行旋轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的胎面表面的旋轉(zhuǎn)面的旋轉(zhuǎn)方向。輪胎徑向是指從輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸輻射狀地朝向的方向。輪胎徑向的外側(cè)是指相對(duì)于比較的對(duì)象遠(yuǎn)離輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸的一側(cè)，輪胎徑向的內(nèi)側(cè)是指相對(duì)于比較的對(duì)象靠近輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸的一側(cè)。另外，輪胎寬度方向的外側(cè)是指相對(duì)于比較的對(duì)象在輪胎寬度方向上遠(yuǎn)離輪胎赤道線的一側(cè)，輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)是指相對(duì)于比較的對(duì)象在輪胎寬度方向上靠近輪胎赤道線的一側(cè)。

另外，本說(shuō)明書(shū)所說(shuō)的重載荷用輪胎包括JATMA(日本汽車(chē)輪胎協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn))YEAR BOOK 2014的D章所記載的1種(自卸卡車(chē)、鏟運(yùn)機(jī)(英文：scraper))、2種(平地機(jī)(英文：grader))、3種(鏟式裝料機(jī)(英文：shovel loader)等)、4種(輪胎壓路機(jī)(英文：tire roller))、移動(dòng)式起重機(jī)(英文：mobile crane)(卡車(chē)起重機(jī)(英文：truck crane)、輪式起重機(jī)(英文：wheel crane))用的輪胎、TRA 2013YEAR BOOK的SECTION4或SECTION 6所記載的車(chē)輛用輪胎。本實(shí)施方式的重載荷用充氣輪胎例如安裝于上述的建筑用車(chē)輛或工業(yè)用車(chē)輛。建筑用車(chē)輛或工業(yè)用車(chē)輛包括自卸卡車(chē)、鏟運(yùn)機(jī)、平地機(jī)、鏟式裝料機(jī)、輪胎壓路機(jī)、輪式起重機(jī)、卡車(chē)起重機(jī)、或者壓土機(jī)(COMPACTOR)、運(yùn)土機(jī)(EARTHMOVER)、平地機(jī)(GREADER)、裝載和推土機(jī)(LOADER AND DOZER)等車(chē)輛。

圖1是本實(shí)施方式的充氣子午線輪胎(此后簡(jiǎn)稱為輪胎)的、通過(guò)輪胎旋轉(zhuǎn)軸的平面的截面圖。圖1中，輪胎徑向用R示出方向，輪胎寬度方向用W示出方向。

圖1所示的輪胎1具有胎面部2、胎側(cè)部3以及胎圈部4。胎圈部4在輪胎寬度方向的兩側(cè)具有一對(duì)胎圈芯5。在一對(duì)胎圈芯5之間架設(shè)有胎體層6。胎體層6的兩端部繞胎圈芯5從輪胎內(nèi)側(cè)向輪胎外側(cè)折回。

在胎面部2的胎體層6的外周側(cè)，從輪胎徑向內(nèi)側(cè)朝向輪胎徑向外側(cè)按順序設(shè)置有第1交錯(cuò)帶束層7、第2交錯(cuò)帶束層8以及第3交錯(cuò)帶束層9。第1交錯(cuò)帶束層7包括兩個(gè)帶束7a、7b。第2交錯(cuò)帶束層8包括兩個(gè)帶束8a、8b。第3交錯(cuò)帶束層9包括兩個(gè)帶束9a、9b。各帶束7a、7b、8a、8b、9a、9b具有相對(duì)于輪胎周向傾斜的加強(qiáng)簾線。優(yōu)選的是，加強(qiáng)簾線的、相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為18～24度。

在圖1所示的第1交錯(cuò)帶束層7的形態(tài)中，帶束7a位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)，帶束7b位于比帶束7a靠輪胎徑向外側(cè)的位置。帶束7a的輪胎寬度方向上的寬度比帶束7b的輪胎寬度方向上的寬度窄。帶束7a的加強(qiáng)簾線與帶束7b的加強(qiáng)簾線以互相交叉的方式相對(duì)于輪胎周向向相反方向傾斜。

在圖1所示的第2交錯(cuò)帶束層8的形態(tài)中，帶束8a位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)，帶束8b位于比帶束8a靠輪胎徑向外側(cè)的位置。帶束8a的輪胎徑向上的寬度比帶束8b的輪胎寬度方向上的寬度寬。帶束8a的加強(qiáng)簾線與帶束8b的加強(qiáng)簾線以互相交叉的方式相對(duì)于輪胎周向向相反方向傾斜。

在圖1所示的第3交錯(cuò)帶束層9的形態(tài)中，帶束9a位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)，帶束9b位于比帶束9a靠輪胎徑向外側(cè)的位置。帶束9a的輪胎寬度方向上的寬度比帶束9b的輪胎寬度方向上的寬度寬。帶束9a的加強(qiáng)簾線與帶束9b的加強(qiáng)簾線以互相交叉的方式相對(duì)于輪胎周向向相反方向傾斜。

圖1所示的各帶束7a、7b、8a、8b、9a、9b的形態(tài)是一例，各帶束7a、7b、8a、8b、9a、9b的寬度沒(méi)有特別地限制。另外，在圖1中設(shè)置有三個(gè)交錯(cuò)帶束層7、8、9，但也可以僅設(shè)置兩層的交錯(cuò)帶束層，對(duì)于帶束的結(jié)構(gòu)沒(méi)有特別地限制。另外，也可以在各帶束7a、7b、8a、8b、9a、9b之間局部地設(shè)置片狀的緩沖材(例如橡膠層等)。

在第1交錯(cuò)帶束層7、第2交錯(cuò)帶束層8以及第3交錯(cuò)帶束層9的輪胎徑向外側(cè)，形成有構(gòu)成胎面部2的一個(gè)或多個(gè)橡膠層。優(yōu)選的是，對(duì)于胎面部2的輪胎徑向最外部的橡膠，60℃下的損失彈性模量相對(duì)于儲(chǔ)存彈性模量的比率(tanδ)為0.04以上且0.2以下的范圍。

這樣的輪胎1的結(jié)構(gòu)是一例，輪胎1也可以具備以外的公知的結(jié)構(gòu)。

(胎面花紋)

圖2是將在本實(shí)施方式的輪胎1的胎面部2設(shè)置的胎面花紋平面展開(kāi)后的花紋圖。圖2中，輪胎周向用C示出方向，輪胎寬度方向用W示出方向。

胎面部2具備周向副槽10、一對(duì)周向主槽11A、11B、多個(gè)胎肩橫槽12A、12B以及多個(gè)中央橫槽14來(lái)作為胎面花紋。此外，在本實(shí)施方式中，胎面部2的胎面花紋被設(shè)置成相對(duì)于任意的中央橫槽14與輪胎赤道線CL的交點(diǎn)呈點(diǎn)對(duì)稱。

中央橫槽14在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)。中央橫槽14以橫切輪胎赤道線CL的方式，向以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的兩側(cè)的半胎面區(qū)域延伸并具有兩端。中央橫槽14是連接設(shè)置于一方的半胎面區(qū)域(輪胎赤道線CL與一方的胎面端E1之間的半胎面區(qū)域)的周向主槽11A與設(shè)置于另一方的半胎面區(qū)域(輪胎赤道線CL與另一方的胎面端E2之間的半胎面區(qū)域)的周向主槽11B的槽。

此外，胎面端E1、E2(接地端)是沿著胎面部2的外形形狀的延長(zhǎng)線與沿著側(cè)部3的外形形狀的延長(zhǎng)線的交點(diǎn)。如圖1所示，在胎面部2與側(cè)部3的連接部分不帶圓的情況下，胎面部2與側(cè)部3的外形形狀的連接部分成為胎面端E1、E2。胎面寬度T為胎面端E1、E2間的距離。

圖3是中央橫槽14的放大圖。如圖3所示，中央橫槽14與周向副槽10交叉。在本實(shí)施方式中，將中央橫槽14的周向主槽11A側(cè)(第1側(cè))的端部設(shè)為第1端14c，將周向主槽11B側(cè)(第2側(cè))的端部設(shè)為第2端14d，將中央橫槽14的與周向副槽10的第1側(cè)的槽壁交叉的交叉部設(shè)為第1交叉部14a，將中央橫槽14的與周向副槽10的第2側(cè)的槽壁交叉的交叉部設(shè)為第2交叉部14b，將連結(jié)第1端14c的槽寬度方向上的中心位置與第1交叉部14a的槽寬度方向上的中心位置的直線設(shè)為第1直線14e，將連結(jié)第2端14d的槽寬度方向上的中心位置與第2交叉部14b的槽寬度方向上的中心位置的直線設(shè)為第2直線14f，將連結(jié)第1端14c的槽寬度方向上的中心位置與第2端14d的槽寬度方向上的中心位置的直線設(shè)為第3直線14g。

此時(shí)，優(yōu)選的是，第1直線14e相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度、以及第2直線14f相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為55°以上且75°以下的范圍。即，在將第1直線14e相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度設(shè)為θ1(0°≤θ1≤90°)，將第2直線14f相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度設(shè)為θ2(0°≤θ2≤90°)時(shí)，優(yōu)選θ1和θ2為15°以上且35°以下的范圍。

此外，第1端14c的輪胎周向上的位置與第2端14d的輪胎周向上的位置錯(cuò)開(kāi)，中央橫槽14相對(duì)于輪胎赤道線CL傾斜。在此，將相對(duì)于第1端14c而存在第2端14d的輪胎周向的方向設(shè)為第3側(cè)，將相對(duì)于第2端14d而存在第1端14c的輪胎周向的方向設(shè)為第4側(cè)。圖3中的上側(cè)是第3側(cè)，下側(cè)是第4側(cè)。此時(shí)，優(yōu)選第1交叉部14a相對(duì)于第3直線14g而處于第3側(cè)，優(yōu)選第2交叉部14b相對(duì)于第3直線14g而處于第4側(cè)。即，在將第3直線相對(duì)于輪胎寬度方向的傾斜角度設(shè)為θ3(0°≤θ3≤90°)時(shí)，優(yōu)選θ1＞θ3且θ2＞θ3。

中央橫槽14的寬度比胎肩橫槽12A、12B的寬度窄。

優(yōu)選的是，中央橫槽14與周向主槽11A或周向主槽11B所成的角為鈍角。即，優(yōu)選的是，由中央橫槽14與一對(duì)周向主槽11A、11B劃分出而在輪胎周向上呈一列地形成有多個(gè)的中央塊20的、連接部11a、11b的角部所成的角為鈍角。通過(guò)使中央橫槽14與周向主槽11A或周向主槽11B所成的角為鈍角，從而中央塊20的角部具有足夠的剛性。因此，能夠抑制中央塊20的角部的彈性變形，能夠抑制由彈性變形引起的發(fā)熱。

在各中央橫槽14中，在第1交叉部14a設(shè)有彎折形狀或彎曲形狀的第1槽彎曲部，并且在第2交叉部14b設(shè)有彎折形狀或彎曲形狀的第2槽彎曲部。優(yōu)選的是，第1槽彎曲部在第1側(cè)以向第3側(cè)突出的方式彎折或彎曲。優(yōu)選的是，第2槽彎曲部在第2側(cè)以向第4側(cè)突出的方式彎折或彎曲。以下，對(duì)第1槽彎曲部標(biāo)注與第1交叉部相同的標(biāo)號(hào)14a，對(duì)第2槽彎曲部標(biāo)注與第2交叉部相同的標(biāo)號(hào)14b，對(duì)第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b進(jìn)行說(shuō)明。

通過(guò)設(shè)有這樣的槽彎曲部14a、14b，從而能夠提高中央塊20的胎面剛性。

即，在將中央塊20硌壓得從路面離開(kāi)的情況下，在中央塊20因從路面受到的輪胎周向的剪切力而中央塊20要變形倒塌時(shí)，在周向上相鄰的中央塊20彼此在中央橫槽14的槽彎曲部14a、14b處互相咬合而作為一體發(fā)揮功能，產(chǎn)生反作用力，因此能夠提高中央塊20的胎面剛性。通過(guò)提高中央塊20的胎面剛性，能夠抑制中央塊20的倒塌，能夠抑制在中央橫槽14的輪胎周向的兩側(cè)的中央塊20的局部的區(qū)域的磨損。

胎肩橫槽12A、12B設(shè)置于多個(gè)中央橫槽14的輪胎周向上的各間隔中。胎肩橫槽12A在一方的半胎面區(qū)域，向輪胎寬度方向外側(cè)延伸且向輪胎旋轉(zhuǎn)方向C的一個(gè)方向(圖2的上方向)延伸并向胎面端E1開(kāi)口。胎肩橫槽12B在另一方的半胎面區(qū)域，向輪胎寬度方向外側(cè)延伸且向輪胎旋轉(zhuǎn)方向C的另一方向(圖2的下方向)延伸并向胎面端E2開(kāi)口。

胎肩橫槽12A、12B的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端的輪胎寬度方向上的位置位于比中央橫槽14的端的輪胎寬度方向上的位置靠輪胎寬度方向外側(cè)處。

胎肩橫槽12A、12B的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端部的槽寬比周向主槽11A、11B的寬度寬。

周向主槽11A在第1側(cè)的半胎面區(qū)域(輪胎赤道線CL與一方的胎面端E1之間的半胎面區(qū)域)，交替地連接中央橫槽14的第1端與胎肩橫槽12A的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端而遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀。

周向主槽11B在第2側(cè)的半胎面區(qū)域(輪胎赤道線CL與另一方的胎面端E2之間的半胎面區(qū)域)，交替地連接中央橫槽14的第2端與胎肩橫槽12B的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端而遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀。

在此，周向主槽11A、11B為波形狀是指周向主槽11A、11B通過(guò)一邊在周向上延伸一邊輪胎寬度方向上的位置移位而蜿蜒的形狀。

周向主槽11A通過(guò)在輪胎周向上交替地配置有與胎肩橫槽12A的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端連接的連接部(凸彎曲部11a)和與中央橫槽14的第1端連接的連接部(凸彎曲部11b)，由此周向主槽11A遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀。在凸彎曲部11a中，周向主槽11A向輪胎寬度方向外側(cè)彎曲成凸?fàn)睿谕箯澢?1b中，周向主槽11A向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)彎曲成凸?fàn)睢?/p>

周向主槽11B在輪胎周向上交替地配置有與胎肩橫槽12B的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端連接的連接部(凸彎曲部11a)和與中央橫槽14的第2端連接的連接部(凸彎曲部11b)，由此周向主槽11B遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀。在凸彎曲部11a中，周向主槽11B向輪胎寬度方向外側(cè)彎曲成凸?fàn)?，在凸彎曲?1b中，周向主槽11B向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)彎曲成凸?fàn)睢?/p>

在凸彎曲部11a、11b中，周向主槽11A、11B既可以彎折成角形狀，也可以彎曲成變圓了的彎曲形狀。在角形狀中，也包括以預(yù)定的曲率半徑彎折的形狀。另外，周向主槽11A、11B的凸彎曲部11a、11b之外的部分既可以是直線形狀也可以是彎曲形狀。在使凸彎曲部11a、11b和凸彎曲部11a、11b之外的部分為彎曲形狀的情況下，也可以使兩者為相同的曲率半徑的彎曲形狀。另外，也可以使在輪胎周向上相鄰的兩個(gè)凸彎曲部11a、11b中的一方為直線形狀的槽與彎曲形狀的槽連接而形成的彎折形狀的凸彎曲部，使另一方為彎曲形狀的凸彎曲部。

周向主槽11A、11B的槽寬比胎肩橫槽12A、12B的槽寬窄。優(yōu)選的是，周向主槽11A、11B的寬度例如為7mm以上且20mm以下的范圍。

周向主槽11A中的凸彎曲部11a的輪胎周向上的位置與周向主槽11B中的凸彎曲部11a的輪胎周向上的位置錯(cuò)開(kāi)。即，周向主槽11A中的凸彎曲部11a與周向主槽11B中的凸彎曲部11a在輪胎周向上交替地配置。

同樣地，周向主槽11A中的凸彎曲部11b的輪胎周向上的位置與周向主槽11B中的凸彎曲部11b的輪胎周向上的位置錯(cuò)開(kāi)。即，周向主槽11A中的凸彎曲部11b的輪胎周向上的位置處于周向主槽11B中的凸彎曲部11b的輪胎周向上的位置之間。因此，周向主槽11A的波形狀的相位與周向主槽11B的波形狀的相位錯(cuò)開(kāi)。

優(yōu)選與周向主槽11A、11B相對(duì)應(yīng)而在中央塊20形成有角部，優(yōu)選該角部所成的角為鈍角。通過(guò)使中央塊20的角部所成的角為鈍角，從而中央塊20的角部具有足夠的剛性。因此，能夠抑制中央塊20的角部的彈性變形，能夠抑制由彈性變形引起的發(fā)熱。另外，通過(guò)使第2彎折部11b的彎折角為鈍角，從而第2彎折部11b的輪胎寬度方向外側(cè)的塊的角部具有足夠的剛性。因此，能夠抑制塊的角部的彈性變形，能夠抑制由彈性變形引起的發(fā)熱。

周向副槽10被設(shè)成沿著輪胎赤道線CL而在輪胎周向上環(huán)狀地延伸。在將周向副槽的槽寬設(shè)為W1時(shí)，優(yōu)選W1為7mm以上且60mm以下的范圍。若W1＜7mm，則周向副槽10的寬度過(guò)窄而透氣性降低，并且因槽的表面積變小而散熱性降低。另一方面，若W1＞60mm，則由周向主槽11A、11B和中央橫槽14包圍的中央塊20的剛性會(huì)降低。

在將中央橫槽14的最大寬度設(shè)為W2時(shí)，優(yōu)選1.0≤W1/W2≤8.5。若W1/W2＜1.0，則周向副槽10的寬度過(guò)窄而透氣性降低，并且因槽的表面積變小而散熱性降低。另一方面，若W1/W2＞8.5，則相對(duì)于中央橫槽14的寬度而中央橫槽14的寬度過(guò)窄，因此從周向副槽10向中央橫槽14的透氣性降低，散熱性降低。優(yōu)選的是，中央橫槽14的寬度例如為7mm以上且20mm以下的范圍。

圖4是周向副槽10的截面圖，圖5是中央橫槽14的截面圖。在如圖4所示，在將周向副槽10的最大槽深設(shè)為D2，并且如圖5所示，將中央橫槽14的最大槽深設(shè)為D3時(shí)，優(yōu)選0.2≤D2/D3≤1.0。若D2/D3＜0.2，則無(wú)法充分獲得中央橫槽14的散熱性能。另一方面，若D2/D3＞1.0，則中央塊20的剛性會(huì)降低。另外，從散熱性能的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選D2＜D3。在D2＜D3時(shí)，在中央橫槽14流動(dòng)的空氣的一部分會(huì)流向周向副槽10，因此能夠提高周向副槽10的散熱性能。

在將一方的周向主槽11A的與中央橫槽14連接的凸彎曲部11b與另一方的周向主槽11B的與中央橫槽14連接的凸彎曲部11b的輪胎寬度方向上的間隔設(shè)為W3，將一方的周向主槽11A的與胎肩橫槽12A連接的凸彎曲部11a與另一方的周向主槽11B的與胎肩橫槽12B連接的凸彎曲部11a的輪胎寬度方向上的間隔設(shè)為W4，將胎面部的輪胎寬度方向上的胎面寬度設(shè)為T(mén)時(shí)，優(yōu)選0.30≤W3/T＜W4/T≤0.60。胎面寬度T是指胎面端E1、E2間的沿著胎面部2的外形形狀的長(zhǎng)度。若W3/T＜0.30，則會(huì)因?qū)挾缺戎醒霗M槽14的寬度寬的胎肩橫槽12A、12B變長(zhǎng)而無(wú)法充分地確保胎面部2的接地面積。另一方面，若W4/T＞0.60，則中央塊20的發(fā)熱量會(huì)變得比散熱量大。

在將周向主槽11A、11B的振幅設(shè)為A時(shí)，優(yōu)選0.05≤W1/A≤1.0。在此，周向主槽11A、11B的振幅是指各周向主槽11A、11B的凸彎曲部11a的輪胎寬度方向的最外側(cè)的輪胎寬度方向上的位置與凸彎曲部11b的輪胎寬度方向的最內(nèi)側(cè)的輪胎寬度方向上的位置之間的輪胎寬度方向上的距離。若W1/A＜0.05，則中央塊20的剛性會(huì)降低，由中央塊20的彈性變形引起的發(fā)熱量會(huì)增加。另一方面，若W1/A＞1.0，則因周向主槽11A、11B的槽面積增加，而無(wú)法充分地確保胎面部2的接地面積。

另外，優(yōu)選的是，周向主槽11A、11B具備槽深局部地變淺的底升高部11c。

圖6是表示設(shè)有底升高部11c的周向主槽11A的一例的截面圖，是凸彎曲部11a與凸彎曲部11b之間的截面圖。此外，也可以在周向主槽11B設(shè)置同樣的底升高部11c。如圖6所示，底升高部11c設(shè)置于凸彎曲部11a與凸彎曲部11b之間。在圖6中，在凸彎曲部11a、凸彎曲部11b的部分處周向主槽11A、11B的深度為最大，底升高部11c的深度比凸彎曲部11a、凸彎曲部11b的部分處的深度淺。優(yōu)選的是，周向主槽11A、11B的最深的部分處的深度與胎肩橫槽12A、12B的深度相同。

通過(guò)將底升高部11c設(shè)置于周向主槽11A、11B，由此中央塊20、由胎肩橫槽12A與周向主槽11A包圍的胎肩塊21A、以及由胎肩橫槽12B與周向主槽11A包圍的胎肩塊21B的剛性升高。由此，胎肩塊21A、中央塊20以及胎肩橫槽12B的變形量變小，因此能夠減少因變形而產(chǎn)生的熱的產(chǎn)生量。

此外，也可以在凸彎曲部11a、凸彎曲部11b的部分處設(shè)置底升高部11c。此外，優(yōu)選的是，周向主槽的最深的槽深與胎肩橫槽12的槽深相同。

底升高部11c的深度可以是一定的，但也可以在比最深的部分淺的范圍內(nèi)具有不同的深度。例如，底升高部11c既可以是從周向主槽11A、11B的最深的部分階梯地變淺的形態(tài)，也可以是從最深的部分連續(xù)地變淺的形態(tài)。

此時(shí)，在將底升高部11c中的最淺的槽深設(shè)為D1時(shí)，優(yōu)選D1/T＜0.05。在D1/T≥0.05的情況下，無(wú)法充分獲得底升高部11c抑制變形量的效果。另一方面，為了確保周向主槽11A、11B的透氣性，優(yōu)選D1/T比0.02大。

這樣，通過(guò)設(shè)置沿著輪胎赤道線而在輪胎周向上環(huán)狀地延伸的周向副槽，并且使中央橫槽14的、周向主槽11A、11B與周向副槽10之間的部分相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為55°以上且75°以下的范圍，由此能夠使從周向主槽向周向副槽、從周向副槽向中央橫槽流動(dòng)的空氣的流動(dòng)變好，能夠提高中央塊20的散熱性能，能夠提高耐發(fā)熱性能。

此外，在圖2、圖3中，中央橫槽14的、周向主槽11A、11B與周向副槽10之間的部分為直線狀，但也可以彎折或彎曲。在該情況下，從使從周向主槽向周向副槽、從周向副槽向中央橫槽流動(dòng)的空氣的流動(dòng)好的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選的是，中央橫槽14的、周向主槽11A、11B與周向副槽10之間的所有部分的傾斜角度的最小值和最大值為55°以上且75°以下的范圍。

(變形例)

圖7是表示圖2所示的胎面花紋的變形例的平面展開(kāi)圖。如圖7所示，在比周向主槽11A靠接地端E1側(cè)的位置、即在周向上相鄰的兩個(gè)胎肩橫槽12A之間的區(qū)域，設(shè)有兩端封閉槽17A。兩端封閉槽17A在離開(kāi)周向主槽11A和胎肩橫槽12A的位置具有兩端，并且在輪胎寬度方向上延伸。

另外，在比周向主槽11B靠接地端E2側(cè)的位置、即在周向上相鄰的兩個(gè)胎肩橫槽12B之間的區(qū)域，設(shè)有兩端封閉槽17B。兩端封閉槽17B在離開(kāi)周向主槽11B和胎肩橫槽12B的位置具有兩端，并且在輪胎寬度方向上延伸。

通過(guò)這樣地設(shè)置兩端封閉槽17A、17B，由此能夠增大胎肩塊21A、20B的表面積，能夠提高散熱性能，能夠提高耐發(fā)熱性能。

(實(shí)施例、以往例、比較例)

為了調(diào)查本實(shí)施方式的輪胎的效果，試制各種胎面花紋不同的輪胎，并對(duì)耐發(fā)熱性能進(jìn)行調(diào)查。試制的輪胎為46/90R57。該輪胎安裝于輪輞尺寸29.00-6.0的TRA規(guī)定輪輞(日文：規(guī)定リム)，并將氣壓為700kPa(TRA規(guī)定氣壓(日文：規(guī)定空気圧))、標(biāo)準(zhǔn)最大載荷(日文：規(guī)格最大荷重)63,000kg的110％設(shè)為試驗(yàn)條件，進(jìn)行室內(nèi)滾筒試驗(yàn)。使速度從速度5km/h每12小時(shí)各增加1km/h，測(cè)定輪胎因發(fā)熱到破壞為止的行駛時(shí)間。以將以往例的行駛時(shí)間設(shè)為100的指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)耐發(fā)熱性能。

試制的輪胎是以往例、比較例1～2以及實(shí)施例1～29。

圖8是表示以往例的胎面花紋的圖。圖8所示的胎面花紋具備：一對(duì)周向主槽111A、111B、胎肩橫槽112A、112B以及中央橫槽114。周向主槽111A、111B、胎肩橫槽112A、112B、中央橫槽114分別具有與周向主槽11A、11B、胎肩橫槽12A、12B、中央橫槽14同樣的結(jié)構(gòu)，周向主槽111A、111B的寬度和胎肩橫槽112A、112B的寬度與胎肩橫槽12A、12B的寬度相同。在由周向主槽111A、111B與中央橫槽114包圍的陸部沒(méi)有設(shè)置兩端封閉槽。

在實(shí)施例1中，除了在中央橫槽沒(méi)有槽彎曲部之外，使用了與圖2所示的胎面花紋同樣的胎面花紋。在實(shí)施例2中，除了θ3比θ1和θ2小，第1槽彎曲部向第4側(cè)突出，第2槽彎曲部向第3側(cè)突出之外，使用了與圖2所示的胎面花紋同樣的胎面花紋。實(shí)施例3～30和比較例1～3使用了圖2或圖7所示的胎面花紋。

對(duì)于下述表1～2，表示胎面花紋的各要素和當(dāng)時(shí)的耐發(fā)熱性能的評(píng)價(jià)結(jié)果。

對(duì)以往例與實(shí)施例1進(jìn)行比較，可知：通過(guò)設(shè)置周向副槽，能夠提高耐發(fā)熱性能。根據(jù)以往例、比較例1～2以及實(shí)施例1～5的比較，可知：通過(guò)使中央橫槽相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度為55°以上且75°以下的范圍，由此耐發(fā)熱性能進(jìn)一步提高。

通過(guò)比較例2和實(shí)施例1～4的比較，可知：通過(guò)使中央橫槽相對(duì)于輪胎周向的傾斜角為55～75°的范圍，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例4、6～9進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使周向副槽的寬度W1在7mm以上且60mm以下的范圍內(nèi)，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。另外，可知：通過(guò)使周向副槽的寬度W1與中央橫槽的寬度W2的比W1/W2在1.0以上且8.5以下的范圍內(nèi)，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例7、10進(jìn)行比較，可知：通過(guò)設(shè)置底升高部，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。而且，對(duì)實(shí)施例10～14進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使底升高部的最淺的部分的深度D1與胎面寬度T的比D1/T為0.02～0.05的范圍，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例12、15～18進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使周向副槽的最大槽深D2與中央橫槽的最大槽深D3的比D2/D3為0.2～1.0的范圍，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例16、19～22進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使周向副槽的寬度W1與周向主槽11A、11B的振幅A的比W1/A為0.05～1.0的范圍，能夠提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例21、23～26進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使一方的周向主槽11A的凸彎曲部11b與另一方的周向主槽11B的凸彎曲部11b的輪胎寬度方向上的間隔W3與胎面寬度T的比W3/T為0.30≤W3/T的范圍，且一方的周向主槽11A的凸彎曲部11a與另一方的周向主槽11B的凸彎曲部11a的輪胎寬度方向上的間隔W4與胎面寬度T的比W4/T為W4/T≤0.60的范圍，能夠提高耐發(fā)熱性能。

對(duì)實(shí)施例25、27～30進(jìn)行比較，可知：通過(guò)使胎面部2的輪胎徑向最外部的橡膠的60℃下的損失彈性模量相對(duì)于儲(chǔ)存彈性模量的比率(tanδ)為0.04以上且0.2以下的范圍，能夠進(jìn)一步提高耐發(fā)熱性能。

根據(jù)以上所述，本實(shí)施方式的效果明了。

以上，對(duì)本發(fā)明的充氣輪胎詳細(xì)地進(jìn)行了說(shuō)明，但本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，當(dāng)然也可以進(jìn)行各種改良和/或變更。

附圖標(biāo)記說(shuō)明

1：充氣輪胎；

2：胎面部；

3：胎側(cè)部；

4：胎圈部；

5：胎圈芯；

6：胎體層；

7：第1交錯(cuò)帶束；

8：第2交錯(cuò)帶束；

9：第3交錯(cuò)帶束；

10：周向副槽；

11A、11B：周向主槽；

11a、11b：凸彎曲部；

11c：底升高部；

12A、12B：胎肩橫槽；

14：中央橫槽；

14a：第1交叉部(第1槽彎曲部)；

14b：第2交叉部(第2槽彎曲部)；

14c：第1端；

14d：第2端；

14e：第1直線；

14f：第2直線；

14g：第3直線；

17A、17B：兩端封閉槽；

E1、E2：胎面端。