專利名稱：離心式火災(zāi)防煙空氣幕的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種建筑火災(zāi)防煙裝置，具體地說是一種利用離心式風(fēng)機(jī)產(chǎn)生帶有壓力的空氣幕將火災(zāi)產(chǎn)生的煙氣阻擋在電梯或樓梯前室門外，為逃生贏得寶貴時(shí)間的離心式火災(zāi)防煙空氣幕。
背景技術(shù)：
目前，建筑物，尤其是高層建筑越來越多，而建筑物一旦發(fā)生火災(zāi)將會(huì)造成群死群傷的重大安全事故，因此世界各國(guó)對(duì)建筑物的防火均十分重視，除采取了嚴(yán)格的管理措施外，對(duì)防火器材的配備、安全通道的設(shè)置均有嚴(yán)格的規(guī)定。
據(jù)統(tǒng)計(jì)，在火災(zāi)死亡原因中，真正一開始即被火燒死的比例很小，真正引起死亡的火災(zāi)時(shí)產(chǎn)生的煙氣，首先令人產(chǎn)生窒息，既而被隨之而來的大火所吞噬，特別是現(xiàn)代建筑物中大量使用有機(jī)材料，其燃燒時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量有毒煙氣，人一旦吸入很容易產(chǎn)生中毒而失去知覺，因此及時(shí)離開火災(zāi)時(shí)產(chǎn)生的煙氣區(qū)是現(xiàn)共建筑逃生的前提。
在現(xiàn)代建筑物中，逃生的途徑主要有二條，一是通過電梯逃生，二是通過樓梯實(shí)現(xiàn)逃生。由于建筑結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，在電梯井和樓梯間會(huì)產(chǎn)生一種煙囪效應(yīng)，一旦打開電梯間門和安全門，大量的有毒煙氣會(huì)在煙囪效應(yīng)的作用下大量進(jìn)入電梯中或安全樓梯中，造成人員因煙氣中毒而發(fā)生傷亡事故，因此，在建筑物中均設(shè)有防煙裝置，以便為逃生贏得寶貴的時(shí)間。
傳統(tǒng)的防煙裝置是在建筑物的每層電梯或樓梯前室位置處設(shè)置一個(gè)送風(fēng)裝置，送風(fēng)裝置通過一個(gè)風(fēng)閥與送風(fēng)通道相連，在送風(fēng)通道的頂部(即樓頂?shù)乃惋L(fēng)通道入口處)安裝有大功率的風(fēng)機(jī)，一旦發(fā)生火災(zāi)，大樓控制中心的火災(zāi)控制系統(tǒng)自動(dòng)打開大功率風(fēng)機(jī)向送風(fēng)通道內(nèi)送進(jìn)帶有一定壓力的風(fēng)，同時(shí)自動(dòng)打開火災(zāi)層及火災(zāi)層上二層和下一層前室中的風(fēng)閥，使送風(fēng)通道內(nèi)的帶有壓力的風(fēng)從已打開的風(fēng)閥中通過送風(fēng)裝置送風(fēng)，使前室中的空氣壓力大于前室門外火災(zāi)發(fā)生區(qū)的壓力，其風(fēng)量要求大于2倍的煙氣壓力，這樣能有效地將火災(zāi)煙氣阻擋在前室門外。
上述這種結(jié)構(gòu)雖然能起到一定的阻煙效果，但仍存在如下影響逃生效果的問題
一是由于前室門的面積較大，而一般情況下前室門在閉門器的作用下處于自動(dòng)關(guān)閉狀態(tài)，送風(fēng)裝置工作時(shí)，前室門內(nèi)的大氣壓力大于前室門外火災(zāi)發(fā)生區(qū)的大氣壓力，這樣前室門在內(nèi)外壓差的作用下打開就相當(dāng)困難，特別是對(duì)于老弱病殘等最容易受到火災(zāi)傷害的人群而言，很難以自身的力量打開前室門逃生。
二是對(duì)于對(duì)火災(zāi)環(huán)境不熟悉的單個(gè)逃生人員而言，由于前室門是關(guān)閉的，在驚惶失措的情形下很難發(fā)現(xiàn)前室門的位置，給其逃生產(chǎn)生很大的困難，極易產(chǎn)生嚴(yán)重的不良后果。
三是由于提供的風(fēng)量很大，使得火勢(shì)會(huì)加速漫延，擴(kuò)大火災(zāi)損失。
現(xiàn)代的大型商場(chǎng)或購(gòu)物中心為了讓顧客在適宜的溫度下購(gòu)物，均配備了空調(diào)系統(tǒng)，顧客不論是在冬季或夏季進(jìn)場(chǎng)購(gòu)物均能感覺春天一般的舒適。逛過大型商場(chǎng)或購(gòu)物中心的人可能都會(huì)發(fā)現(xiàn)，在這些商場(chǎng)的入口處均安裝了空氣幕，這些空氣幕的主要作用是減少室內(nèi)外空氣的對(duì)流，在冬季可有效地防止室外的冷空氣進(jìn)入室內(nèi)，在夏季可有效地防止室內(nèi)的冷空氣流外室外，其最終目的都是為了節(jié)能，以盡可能地保持室內(nèi)的溫度。為此本發(fā)明人受到其啟發(fā)，如果在建筑物的電梯間入口入或安全樓梯入口處也裝上相應(yīng)的空氣幕就有可能將有毒煙氣和正常空氣隔開，阻止或有效地減緩、減少有毒煙氣進(jìn)入電梯間門或安全通道的時(shí)間和煙氣量，為逃生贏得寶貴的時(shí)間。
發(fā)明人經(jīng)過調(diào)研和大量的實(shí)驗(yàn)證明，現(xiàn)有的大型商場(chǎng)或購(gòu)物中心的普遍采用的是貫流式風(fēng)機(jī)空氣氣幕機(jī)，這種風(fēng)機(jī)在商場(chǎng)或購(gòu)物中心使用完全能滿足其使用要求，且具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維修方便，成本低的特點(diǎn)。在正壓狀態(tài)下能耗低，出風(fēng)量大，但貫流式風(fēng)機(jī)在負(fù)壓狀態(tài)下其出風(fēng)量衰減急劇，不足以提供足夠的帶有一定壓力和流量的風(fēng)，無法形成強(qiáng)力空氣幕，如果將其直接用在建筑物的電梯或樓梯前室中則無法完成阻煙的作用。這是因?yàn)橐?、采用空氣幕作為防煙裝置時(shí)，其樓頂?shù)乃惋L(fēng)通道均為不帶動(dòng)力的送風(fēng)通道，否則就失去了采用空氣幕作防煙裝置的意義，其防煙投資不僅不會(huì)減少，而且會(huì)增加。
二、根據(jù)流體力學(xué)的規(guī)律，空氣在通道中流動(dòng)時(shí)由于與通道壁體的摩擦，會(huì)產(chǎn)生壓降，任一位置處的壓力與其離進(jìn)口端的壓力成反比關(guān)系，空氣在送風(fēng)通道中流動(dòng)時(shí)，其離進(jìn)口端的距離越大，壓力損失則越大。因此與不帶動(dòng)力的送風(fēng)通道相連的貫流式風(fēng)機(jī)的進(jìn)氣端的壓力小于大氣壓力，而貫流式風(fēng)機(jī)一旦工作在負(fù)壓狀態(tài)下就會(huì)風(fēng)量急劇衰減，就不可能形成有效的空氣幕，使空氣幕形同虛設(shè)，安全事故的發(fā)生就在所難免，而這是絕對(duì)不允許的事情。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是利用空氣幕能阻止冷熱空氣交換的工作原理，為建筑火災(zāi)防煙提供一種能產(chǎn)生足夠強(qiáng)的空氣隔斷的離心式火災(zāi)防煙空氣幕。
本發(fā)明的技術(shù)方案是一種離心式火災(zāi)防煙空氣幕，用于隔斷火災(zāi)產(chǎn)生的煙氣進(jìn)入建筑電梯或樓梯前室中，為火災(zāi)逃生贏得寶貴的時(shí)間，其特征是在電梯或樓梯前室門上方安裝有能產(chǎn)生空氣幕的送風(fēng)裝置，送風(fēng)裝置的進(jìn)氣端通過管道或建筑內(nèi)的不帶動(dòng)力的送風(fēng)通道與外界自然空氣相通；送風(fēng)裝置包括電機(jī)、離心式式風(fēng)機(jī)，離心式風(fēng)機(jī)由電機(jī)帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)，將外界自然空氣從進(jìn)氣端吸入并增壓后送入與風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連的靜壓導(dǎo)流箱中，靜壓導(dǎo)流箱通過與之相連的導(dǎo)流板將帶有壓力的自然空氣均勻地從射流口中以15～20m/s的射流速度、25～35°的射流角度、2.5～4.5cm的射流厚度從上向下前方噴出，產(chǎn)生帶有壓力的空氣幕，將煙氣阻擋在電梯或樓梯前室門外。
為了保證隔煙的效果，應(yīng)保證射流口中流出的空氣流量與煙氣流量之比至少應(yīng)大于或等于0.6。
本發(fā)明的有益效果1、為建筑火災(zāi)防煙找到了一種新的十分簡(jiǎn)便、可靠的解決方案，解決了現(xiàn)有技術(shù)中建筑火災(zāi)防煙中存在的問難，使得逃生更為方便、直觀。
2、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低，既適用于新樓建設(shè)，也適用于老樓的改造，且改造成本低，簡(jiǎn)單易行。
3、本發(fā)明還可用其它公共場(chǎng)所，如地鐵、地下商場(chǎng)等防火要求等級(jí)較高的場(chǎng)所，一般的低層辦公建筑也可采用本發(fā)明的方法進(jìn)行有效的火災(zāi)防煙，進(jìn)一步提高火災(zāi)的生還率。
4、本發(fā)明具有投資少、維護(hù)、運(yùn)行成本低的特點(diǎn)。利用本發(fā)明的裝置可省去現(xiàn)有技術(shù)中的大功率風(fēng)機(jī)(含正常的保養(yǎng)和零部件更換)，以及價(jià)格昂貴的風(fēng)閥、閉門器等設(shè)備及零部件的投資。而軸流式風(fēng)機(jī)具有價(jià)格低、安裝和維護(hù)簡(jiǎn)單方便等優(yōu)點(diǎn)。
5、利用空氣幕防煙一方面可使老弱病殘等弱勢(shì)群體的逃生更為省力，而且由于前室門是處于打開狀態(tài)，使逃生者很容易發(fā)現(xiàn)逃生出口。
6、采用離心式風(fēng)機(jī)作為產(chǎn)生空氣幕的動(dòng)力源，由于其轉(zhuǎn)速高，在負(fù)壓狀態(tài)下能正常工作，其流量和壓力不受進(jìn)氣端大氣壓力的影響，能提供滿足要求的足夠的空氣流量和壓力，克服了貫流式風(fēng)機(jī)存在的缺陷，這是發(fā)明人經(jīng)過大量的試驗(yàn)論證得出的結(jié)論，試驗(yàn)數(shù)量詳見附件一至三所列。
7、經(jīng)過大量的試驗(yàn)證明，只要空氣幕中的空氣流量與煙氣流量之比大于0.6時(shí)即可起到很好的隔煙效果，因此與傳統(tǒng)的正壓式防煙裝置相比，本發(fā)明可大大減少設(shè)備的輸出功率。
8、由于本發(fā)明所使用的風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量只有傳統(tǒng)的正壓式防煙裝置所提供的風(fēng)量的三分之一，因此，有利延緩火勢(shì)的漫延和擴(kuò)大。
圖1是本發(fā)明的空氣幕的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖2是本發(fā)明的導(dǎo)流板的側(cè)視圖。
圖3是本發(fā)明實(shí)施例的安裝結(jié)構(gòu)示意圖。
圖4本發(fā)明的自帶動(dòng)力防煙空氣幕測(cè)試方案圖。
圖5本發(fā)明的自帶動(dòng)力防煙空氣幕風(fēng)量、風(fēng)速與功率性能曲線。
圖6是建筑物中的氣壓差特點(diǎn)圖。
圖7是建筑物前室門設(shè)計(jì)流場(chǎng)圖。
圖8是本發(fā)明的實(shí)驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)示意圖。
圖9是本發(fā)明測(cè)試時(shí)的矩形截面內(nèi)的測(cè)點(diǎn)位置圖。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明。
如圖1、2、3所示。
一種離心式火災(zāi)防煙空氣幕，用于隔斷火災(zāi)產(chǎn)生的煙氣進(jìn)入高層建筑電梯或樓梯前室10中，為火災(zāi)逃生贏得寶貴的時(shí)間，在建筑電梯或樓梯前室門1的上方安裝有能產(chǎn)生空氣幕的送風(fēng)裝置2，送風(fēng)裝置2的進(jìn)氣端通過管道或建筑內(nèi)的送風(fēng)通道9與外界自然空氣相通；送風(fēng)裝置2包括一臺(tái)電機(jī)3、二臺(tái)離心式風(fēng)機(jī)4，離心式風(fēng)機(jī)4由電機(jī)3帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)，將外界自然空氣從進(jìn)氣端吸入并增壓后送入與風(fēng)機(jī)4的出風(fēng)口相連的靜壓導(dǎo)流箱5中，靜壓導(dǎo)流箱5通過與之相連的導(dǎo)流板6將帶有壓力的空氣均勻地從與射流口7中以15～20m/s的射流速度、25～35°的射流角度、2.5～4.5的射流厚度從上向下前方噴出，產(chǎn)生空氣幕8，將火災(zāi)煙氣隔離在電梯或樓梯前室門1外，使之不能或至少延緩煙氣進(jìn)入電梯或樓梯前室10中的時(shí)間。
為了保證隔煙的效果，應(yīng)保證射流口7中流出的空氣流量與煙氣流量之比至少應(yīng)等于0.6。射流口7的寬度應(yīng)大于等于前室門1的寬度。
本實(shí)施例的電機(jī)的工作狀態(tài)由現(xiàn)有的建筑火災(zāi)控制中心相應(yīng)的控制裝置控制，而不必另行設(shè)計(jì)，火災(zāi)發(fā)生時(shí)需要運(yùn)行的相應(yīng)樓層的電機(jī)可與現(xiàn)有技術(shù)一樣由火災(zāi)控制中心自動(dòng)偵測(cè)并運(yùn)行。
附件一防煙空氣幕性能測(cè)試報(bào)告。
一、測(cè)試目的此項(xiàng)測(cè)試的目的主要是為了獲得防煙空氣幕風(fēng)量、風(fēng)速和電機(jī)功率之間的關(guān)系，為防煙空氣幕裝置的設(shè)計(jì)與制造提供依據(jù)。
二、測(cè)試方案1、假設(shè)條件通風(fēng)豎井高度100m，管道尺寸1550*450，考慮進(jìn)氣阻力損失由進(jìn)口局部阻力損失、管道內(nèi)沿程阻力損失和支管拐彎處的局部阻力損失共同構(gòu)成。
2、自帶動(dòng)力防煙空氣幕測(cè)試方案自帶動(dòng)力防煙空氣幕測(cè)試方案如圖4。由防煙空氣幕提供動(dòng)力源。采用對(duì)開閥局部管件產(chǎn)生阻力模擬建筑進(jìn)氣阻力損失，利用U形壓力計(jì)測(cè)量對(duì)開閥局部管件前后的壓差。設(shè)置格柵進(jìn)行整流，用畢托管和微壓計(jì)測(cè)量管道中的氣流流量。用熱球風(fēng)速儀測(cè)量帶動(dòng)力防煙空氣幕射流口氣流速度，并根據(jù)射流寬度計(jì)算射流風(fēng)量，然后比較管道中的氣流流量與射流口氣流流量，并計(jì)算相對(duì)誤差。
三、測(cè)試儀器1.標(biāo)準(zhǔn)畢托管TKS型5～4m/s基本格數(shù)為0.998±0.0022.熱球風(fēng)速儀QDF-3型0.05～30m/s3.斜管式微壓計(jì)YYT-2000 0～2000Pa精度等級(jí)為1級(jí)4.U型壓力計(jì)0～2000Pa5.鉗式電流表 0～20A精度等級(jí)為1級(jí)四、計(jì)算公式1.建筑風(fēng)道模擬阻力計(jì)算式ΔP＝ΔP1+ΔP2+ΔP3(1)
式中ΔP1-入口阻力 ΔP2-風(fēng)道沿程阻力 ΔP3-支管彎頭阻力。
ΔP2=λl2dρV12---(3)]]> 2.平均射流速度與射流寬度(1)射流平均速度vv=15Σi=15vi---(5)]]>(2)射流平均寬度bb=15Σi=15bi---(6)]]>3.射流流量L1L1＝36*v*b (7)4.進(jìn)口模擬損失相對(duì)誤差 5.流量相對(duì)誤差e2=|L1-L2|L2·100%---(9)]]>6.功率W＝I×V (10)五、測(cè)試結(jié)果分析測(cè)試結(jié)果如附表1～4所示，并將附表中流量相對(duì)誤差小于10％的管內(nèi)流量與功率數(shù)據(jù)制成圖5所示。
六、誤差分析1、從附表1～4可以看出，有少數(shù)點(diǎn)的流量相對(duì)誤差超過了10％，這是由于熱球風(fēng)速儀測(cè)量誤差所引起的，所以需把這種點(diǎn)的數(shù)據(jù)剔除掉。
2、由于測(cè)量現(xiàn)場(chǎng)電源電壓在白天和晚上波動(dòng)較大，所以出現(xiàn)了個(gè)別點(diǎn)的功率值反常的現(xiàn)象。
3、由于空氣幕射流速度難以在幾個(gè)測(cè)試點(diǎn)達(dá)到同一速度，所以測(cè)試點(diǎn)只能在等速曲線兩旁。
七、結(jié)論1、外加動(dòng)力空氣幕等速空氣流量與功率曲線呈傘狀輻射，是由于模擬建筑的空氣流動(dòng)阻力損失位于動(dòng)力之后造成的。而自帶動(dòng)力空氣幕等速空氣流量與功率曲線呈平行輻射，是由于模擬建筑的空氣流動(dòng)阻力損失位于動(dòng)力之前造成的。
2、100米高的建筑的火災(zāi)空氣幕空氣流量通過理論計(jì)算應(yīng)為3240m3。實(shí)驗(yàn)研究表明射流速度應(yīng)為15m/s～20m/s，通過測(cè)試，使用外加動(dòng)力的空氣幕從圖3可以看出應(yīng)配備1.3kw～1.6kw的功率；使用自帶動(dòng)力的空氣幕從圖4可以看出應(yīng)配備0.9kw～1.0kw的功率。
附件二技術(shù)報(bào)告一、建筑火災(zāi)時(shí)煙氣流動(dòng)的機(jī)理分析1、影響煙氣流動(dòng)的因素由于火災(zāi)所產(chǎn)生的煙氣在建筑物內(nèi)擴(kuò)散，必然會(huì)侵入疏散通道，造成居住人員因煙氣窒息而死亡，或是找不到疏散通道，脫離不了危險(xiǎn)區(qū)等。防煙設(shè)計(jì)的目的就是為了防止這樣的煙害而對(duì)煙氣擴(kuò)散進(jìn)行有效的控制。為了獲得較好的效果，必須掌握煙氣的流動(dòng)特性。就流動(dòng)方式而言，煙氣與一般空氣幾乎沒有區(qū)別，只是所含氧及二氧化碳量有所不同，而對(duì)氣體物理特性并不造成重大影響，即使煙氣濃度達(dá)到使能見度降到幾乎為零的程度，也不足以改變流動(dòng)的總方式。一般說引起煙氣流動(dòng)的主要因素是溫度上升引起的氣體膨脹、煙囪效應(yīng)，室外風(fēng)力和建筑物內(nèi)通風(fēng)、空調(diào)系統(tǒng)的影響。
1.1氣體膨脹一般煙氣的容重與空氣在同溫度下比，約重3％，煙氣中含有凝結(jié)的液滴沉降或吸附在墻壁上，從煙氣中分離出來后，煙氣容重接近于空氣的容重?？山瓶醋鳛槔硐霘怏w。則煙氣受熱后的體積膨脹可以用理想氣體方程表示Vs＝V0[1+β(ts-t0)] (1)式中Vs——溫度為ts時(shí)煙氣體積，m3；V0——溫度為t0時(shí)煙氣體積，m3；
ts——燃燒時(shí)的煙氣溫度，℃；t0——室內(nèi)常溫，℃；β——煙氣體積膨脹系數(shù)，β＝1/273，1/℃。
當(dāng)燃燒達(dá)到爆炸點(diǎn)時(shí)，溫度一般在800℃左右，從式(1)可看出煙氣體積只增加了三倍，所以在火災(zāi)房間附近，煙氣流動(dòng)的主要因素是煙氣的熱膨脹。煙氣在走廊中流動(dòng)時(shí)，從火源附近頂棚面流動(dòng)的煙氣逐步下降，這是由于煙氣接觸頂棚和墻面被冷卻后逐漸失去浮力的結(jié)果。燃燒產(chǎn)生的煙氣膨脹造成的壓力差是極小的，對(duì)建筑總泄漏的影響也是微小的。所以煙氣的熱膨脹并不是引起煙氣在疏散通道內(nèi)擴(kuò)散的主要因素。
1.2煙囪效應(yīng)煙囪效應(yīng)的特點(diǎn)是當(dāng)室外溫度低于室內(nèi)時(shí)，在建筑物的豎井中(如樓梯井、電梯井)存在一股上升氣流，這種現(xiàn)象稱為熱壓作用，它是由于溫度差所形成的熱壓差造成一股由建筑物底部到頂部的強(qiáng)大抽風(fēng)作用所形成的氣流。煙囪效應(yīng)在建筑物中的氣壓差特點(diǎn)如圖6所示在建筑物內(nèi)外壓力差為零處稱為中和面，在中和面以下室外空氣流入室內(nèi)，中和面以上室內(nèi)空氣流出室外，中和面的位置由式(2)確定 式中Ln——計(jì)算層(第n層)空氣流入或流出量，kg/s；αn——流量系數(shù)，s2/m；An——計(jì)算層對(duì)外開口面積，m2；ρ——空氣密度，kg/m3，流進(jìn)時(shí)為ρw，流出時(shí)為ρn；ρw——溫度為tw的室外空氣密度，kg/m3；ρn——溫度為tn的室內(nèi)空氣密度，kg/m3；hn——從地面起算到計(jì)算層高度，m；h0——從地面起到中和面高度，m；sgn()——符號(hào)函數(shù)。
只要求解式(2)，即可求得未知數(shù)h0，可以從上面的分析看出，引起煙氣在建筑物中流動(dòng)擴(kuò)散的主要原因是煙囪效應(yīng)作用。
1.3室外風(fēng)力室外風(fēng)向、風(fēng)速對(duì)建筑物內(nèi)煙氣的流動(dòng)有著顯著的影響。風(fēng)的壓力和吸力會(huì)影響建筑物內(nèi)的空氣自然對(duì)流，迎風(fēng)面會(huì)使中和面上升，背風(fēng)面會(huì)使中和面下降。風(fēng)力作用于建筑表面的壓力Δp如式(3)所示Δp=cfρw2v2---(3)]]>式中cf——風(fēng)壓系數(shù)；v——室外風(fēng)速，m/s。
而室外風(fēng)速一般是隨著高度的增加而增加的，特別對(duì)建筑來說，這一點(diǎn)就更加重要。根據(jù)參考文獻(xiàn)v=v10(h10)n2-n---(4)]]>式中v10——距地面10米處風(fēng)速(由當(dāng)?shù)貧庀蟛块T提供)，m/s；h——距地面計(jì)算高度，m；n——大氣狀態(tài)參數(shù)，n＝0.2～0.25。
1.4通風(fēng)空調(diào)的影響由于通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)在建筑物發(fā)生火災(zāi)時(shí)，往往會(huì)使煙氣通過風(fēng)道轉(zhuǎn)移到非火災(zāi)區(qū)，另外會(huì)將新空氣輸送到火災(zāi)區(qū)加速燃燒。因此發(fā)生火災(zāi)時(shí)，必須立即停止通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的運(yùn)行，這樣就可以消除通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)對(duì)煙氣擴(kuò)散的影響。
綜上所述，使得煙氣在豎井通道內(nèi)擴(kuò)散的主要因素是煙囪效應(yīng)，而室外風(fēng)力的影響也必須考慮。煙氣的熱膨脹和通風(fēng)空調(diào)則是很次要的因素，可以忽略不計(jì)。
2.前室門的流場(chǎng)特性在前室門口處的空氣或煙氣可以近似地認(rèn)為是不可壓流體，則當(dāng)前室門打開時(shí)，在無空氣幕的情況下，由于熱壓造成的門口空氣的自然流動(dòng)，在無室外風(fēng)力的影響下，它的壓差為Δp1＝g(ρn-ρw)(h0-h)(5)室外風(fēng)速的影響最不利因素為風(fēng)向垂直于外墻面，此時(shí)附加的壓差Δp2根據(jù)式(3)和式(4)確定為Δp2=cfρw2v102(h10)2n2-n---(6)]]>令K＝2n/(2-n)，c=cfρw2v102·10-K,]]>
則式(6)可簡(jiǎn)化為Δp2＝c·hK(7)則總壓差為Δp＝Δp1+Δp2＝g(ρn-ρw)(h0-h)+c·hK(8)又根據(jù)流體力學(xué)原理，由壓差引起的流動(dòng)為Δp=ρ2·ξ·vh2---(9)]]>式中ξ——阻力系數(shù)；vh——計(jì)算高度處通過門的空氣流速，m/s。
二、煙氣流動(dòng)及防煙空氣幕數(shù)學(xué)模型1、一維數(shù)學(xué)模型1.1一維煙氣流動(dòng)數(shù)學(xué)模型將式(8)代入式(9)中得vh={2ρ·ξ[g(ρn-ρw)(h0-h)+c·hK]}12----(10)]]>現(xiàn)在以前室門的豎向?yàn)閤軸，以前室門的垂直方向?yàn)閥軸，以計(jì)算層前室門頂部為0點(diǎn)建立座標(biāo)系。由于走廊內(nèi)煙氣水平流速較小，且與前室門平行，所以可以忽略它的影響，則在壓差作用下通過前室門的流動(dòng)近似為一維流動(dòng)，即vh＝vy，且h＝hn-x。如圖2所示，則根據(jù)流函數(shù)的定義，由壓差引起的流函數(shù)為ψ1=∫0xvydx]]>=∫0x{2ρ·ξ[g(ρn-ρw)(h0-hn+x)+c·(hn-x)K]}12dx---(11)]]>根據(jù)安裝、維護(hù)、美觀、適用及可靠性上考慮，以上吹式空氣幕為宜，又根據(jù)文獻(xiàn)[5]所推導(dǎo)的傾斜吹出的平面射流，在其基本段的流函數(shù)為ψ2=32v0(ab0xcosϵ)12th[(cos2αax)(y-x·tgα)]---(12)]]>式中v0——射流的出口速度，m/s；b0——吹風(fēng)口寬度，m；a——紊流系數(shù)，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，a＝0.04～0.1；α——射流軸線與x軸夾角；th()——雙曲正切函數(shù)。
在此處認(rèn)為空氣是不可壓流體，所以可以將平面射流近似看作為勢(shì)流，根據(jù)流場(chǎng)疊加原理，上述兩股氣流疊加后的流函數(shù)為ψ=ψ1+ψ2]]>=∫0xvydx+32v0(ab0xcosα)12th[(cos2αax)(y-x·tgα)]---(13)]]>又ψ/xy＝ψ/yx(數(shù)學(xué)證明過程略)，說明此流函數(shù)ψ是存在的，設(shè)計(jì)流場(chǎng)為當(dāng)x＝0時(shí)y＝0；x＝H時(shí)y＝0。
2、二維數(shù)學(xué)模型2.1二維煙氣流動(dòng)數(shù)學(xué)模型煙氣在走廊內(nèi)流動(dòng)的沿程損失由文獻(xiàn)，D=4Aχ=2cdc+d---(14)]]>χ—濕周，m；D—當(dāng)量直徑，m；A—過煙截面，m2；c—走廊寬，m；d—走廊高，m。
下面根據(jù)尼古拉茲實(shí)驗(yàn)公式計(jì)算沿程損失系數(shù)λ，當(dāng)雷諾數(shù)Re＜2320，煙氣的流動(dòng)處于層流區(qū)，λ的計(jì)算式為λ＝64/Re(15)當(dāng)2320＜Re＜4000時(shí)，為過度區(qū)，可能為層流，也可能為紊流，實(shí)驗(yàn)較為分散，計(jì)算時(shí)將其按紊流計(jì)算。當(dāng)Re＞4000時(shí)，為紊流光滑管區(qū)，沿程損失系數(shù)只與Re有關(guān)λ＝0.3164/Re0.25(16)由上判斷并計(jì)算出λ，設(shè)走廊長(zhǎng)度為L(zhǎng)，則有hf=λL-yDυy22g---(17)]]>壓降損失ΔP3=ρfghf=ρfgλ(L-y)Dυy22g=ρfλ(L-y)Dυy22---(18)]]>式中ρf—煙氣密度，Kg/m3；
hf—沿程損失。
前室門處總壓差為 由ΔP=|K1g(ρw-ρn)(h0-hi+x)+C(hi-x)m|-ρfλL-yDυy22=ρf2ξυy2---(20)]]>則υy2=|K1g(ρw-ρn)(h0-hi+x)+C(hi-x)mρfλL-y2D+ρf2ξ---(20)]]>設(shè)f(x)=(|K1g(ρw-ρn)(h0-hi+x)+C(hi-x)m|)12---(21)]]>g(y)=[ρf2(λL-yD+ξ)]12---(22)]]>則有υy＝-f(x)·g(y) (23)X方向的煙氣流動(dòng)速度，將走道內(nèi)的煙氣流動(dòng)當(dāng)作二維定常流動(dòng)，由連續(xù)性方程∂υx∂x+∂υy∂y=0---(24)]]>又由式(35)得∂υx∂x=f(x)·g′(y)---(25)]]>則υx=∫0xg′(y)f(x)dx+W(y)---(26)]]>由邊界條件X＝0時(shí)，Vx＝0，確定W(y)＝0因此υx=∫0xg′(y)·f(x)dx---(27)]]>對(duì)不可壓縮煙氣的平面流動(dòng)由圖2的坐標(biāo)系，建立流函數(shù)dψ1＝υydx-υxdy(28)將式(35)和式(39)代入式(40)得
dψ1=-f(x)g(y)dx-∫0xg′(y)f(x)dxdy]]>ψ1=-∫0xf(x)g(y)dx-∫Ly∫0xg′(y)f(x)dxdy]]>ψ1=-∫0xf(x)dx[2g(y)-g(L)]]]>g(y)=[ρf2(λL-yD+ζ)]12]]>g(L)=[ρF2ζ]-12]]>得到ψ1=-∫0Xf(x)dx{2[ρf2(λL-yD+ζ)]-12-(ρf2ξ)-12}--(29)]]>如果為無旋流場(chǎng)，則將式(35)和式(39)代入式(36)得-f′(x)g(y)-g′′(y)∫0xf(x)dx=0]]>由f(x)=(K1g(ρw-ρn)(h0-hi+x)+c(hi-x)m)12]]>g(y)=[ρf2(λL-yD+ξ)]-12]]>代入得-12[k1g(ρw-ρn)(h0-hi+x)+c(hi-x)m]12×]]>(k1g(ρw-ρn)-cm(hi-x)m-1)[ρf2(λL-yD+ζ)]-12---(30)]]>-{3ρf2λ216D2y2[ρf2(λL-yD+ζ)]-12+ρfλ4D[ρf2(λL-yD+ζ)]-32}×∫0xf(x)dx=0]]>2.2二維煙氣流動(dòng)防煙空氣幕數(shù)學(xué)模型空氣幕的射流形式為矩形條縫射流，下面為其基本段的一些參數(shù)。
2.2.1軸心速度umumυ0=1.22asb0+0.41---(31)]]>2.2.2斷面平均速度v1
υ1υ0=0.4922asb0+0.41---(32)]]>2.2.3質(zhì)量平均流速v2υ1υ0=0.8332asb0+0.41---(33)]]>根據(jù)文獻(xiàn)，所推導(dǎo)的傾斜吹出的平面射流，在其基本段的流函數(shù)為ψ2=32υ0(ab0xcosα)12th[(cos2αax)(y-xtanα)]---(34)]]>由流函數(shù)微分方程變?yōu)閐ψ2＝υydx-υxdy所以ψ2=32υ0(ab0xcosα)12th[(cos2αax)(y-xtanα)]---(35)]]>煙氣流函數(shù)和空氣幕流函數(shù)相加ψ＝∑ψ＝ψ1+ψ2(36)ψ=-∫0xf(x)dx{2[ρf2(λl-dd+ζ)]12-(ρf2)-12}-32v0(ab0xcosα)12×th[(cos2αax)(y-xtanα)]]]>∂2ψ∂x∂y=∂2ψ∂x∂y=-2f(x)g′(y)+12hx-12cos2αch2(w)×ax+hx2(-2sh(w)ch3(w))(-cosαa2x3)]]>=-2f(x)g′(y)+cos2α2ch2(w)x23+2h×sh(w)cos4αα×ch3(w)x]]>即流函數(shù)存在其中h=-32v0(ab0cosα)12]]>w=(cos2αax)(y-xtanα)]]>由邊界條件當(dāng)x＝0，y＝0時(shí)ψ0＝0又當(dāng)x＝H，y＝0時(shí)
ψH=-∫0Hf(x)dx{2[ρf2(λLD+ζ)]-12(ρfζ2)-12}+32v0(ab0Hcosα)12th(sinαcosαa)---(38)]]>兩條流線的流函數(shù)之差即為以兩條流線為邊界的體積流量。即L=B(ψH-ψ0)]]>=-B∫0Hf(x)dx{2[ρf2(λLD+ζ)]-12-(ρfζ2)-12}+32v0B(ab0Hcosα)-12th(sinαcosαa)]]>令Lp=B∫0Hf(x)dx{2[ρf2(λLD+ζ)]12-(ρfζ2)-12}]]>則 L＝L0×e(H/b0)1/2-Lp＝-L0-L’如完全隔煙，則有L’＝0，則Lp-L0×e(H/b0)1/2＝L0得 L0＝Lp/(1+e(H/b0)1/2) (39)式(50)即為計(jì)算二維煙氣流動(dòng)防煙空氣幕風(fēng)量的計(jì)算模型。
三、防煙空氣幕計(jì)算的數(shù)學(xué)方法1、應(yīng)用Mathematica數(shù)學(xué)軟件包計(jì)算由于Lp不能用初等函數(shù)表示，可用數(shù)值算法求解。過程如下令a1＝g(ρn-ρw)；b1＝h0-hn；則f[x-]＝(Abs[a1(b1+x)+c·(hn-x)^K])^0.5；(定義被積函數(shù))ff＝Table[f[x]，{x，0，H，ε}]；(建立步長(zhǎng)為ε的函數(shù)表)fp＝Fit[ff，{1，x，x∧2}，x]；(用二次函數(shù)擬和f[x])LH＝Integrate[fp，{x，0，H}]；(在
上計(jì)算fp[x]的積分)Lp=B2ρξ·LH.]]>只要給出ρn，ρw，ξ，c，h0，hn，K，H和ε(一般取ε＝0.1 or 0.2)，用上述算法，在Mathematica軟件包上即可求出Lp。
2自編計(jì)算程序本程序采用最新版的VB6.0高級(jí)編程語言為工具進(jìn)行編程計(jì)算，設(shè)五個(gè)用戶界面，分別為主窗口界面，參數(shù)選擇界面，中和面計(jì)算界面，數(shù)值積分計(jì)算界面，設(shè)計(jì)計(jì)算界面。
四、防煙空氣幕裝置設(shè)計(jì)1、防煙空氣幕風(fēng)量計(jì)算由上述計(jì)算方法，取ρn＝1.185kg/m3，ρw＝1.293kg/m3，ξ＝6，c＝0.05，h0＝31m，hn＝30m，n＝0.2，H＝2.0m，B＝1.2m及步長(zhǎng)ε(一般取ε＝0.1或0.2)，用上述算法，在Mathematica軟件包上求得煙氣流量為L(zhǎng)p＝6964m3/h，根據(jù)實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果，取空氣幕流量與煙氣流量之比為L(zhǎng)0/Lp＝0.6，則得防煙空氣幕風(fēng)量L0＝4178m3/h。
2、防煙空氣幕噴口寬度和噴口空氣射流速度計(jì)算根據(jù)計(jì)算所得風(fēng)量，取空氣幕射流角度α＝30°，紊流系數(shù)a＝0.069，由公式(23)和(24)計(jì)算得防煙空氣幕噴口寬度為b0＝43mm，噴口空氣射流速度為v0＝20.75m/s3、防煙空氣幕風(fēng)機(jī)基本幾何參數(shù)防煙空氣幕的核心部分是風(fēng)機(jī)，按工作原理的不同，風(fēng)機(jī)分為葉輪式和容積式兩大類。根據(jù)防煙空氣幕的用途和特點(diǎn)，選用葉輪式風(fēng)機(jī)，采用貫流送風(fēng)方式。根據(jù)防煙空氣幕性能參數(shù)要求，選取空氣幕風(fēng)機(jī)幾何參數(shù)如下表所示
4、防煙空氣幕結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)目前，空氣幕主要應(yīng)用于冷熱空氣的隔斷，隔斷效率一般可達(dá)到80％左右。然而，建筑消防關(guān)系到人民的生命安全，空氣幕用于防煙需要有更高的隔斷率要求。根據(jù)對(duì)建筑物火災(zāi)時(shí)煙氣流動(dòng)和空氣幕射流特性的理論分析及實(shí)驗(yàn)研究，通過調(diào)整空氣幕的射流速度、空氣的噴射角和空氣幕的厚度可大幅度提高空氣幕的隔斷率，獲得滿足火災(zāi)時(shí)煙氣隔斷率要求的防煙空氣幕各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)。在此基礎(chǔ)上對(duì)防煙空氣幕裝置進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。
自帶動(dòng)力式結(jié)構(gòu)方案
常用的自帶動(dòng)力式空氣幕多為貫流式風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)。貫流式風(fēng)機(jī)時(shí)特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，具有薄而細(xì)長(zhǎng)的出口截面，與其它風(fēng)機(jī)相比，其動(dòng)壓較高，氣流平穩(wěn)，可獲得扁平而高速的氣流，且氣流到達(dá)的距離較長(zhǎng)。特別適宜于裝置在各種扁平形或細(xì)長(zhǎng)形的設(shè)備中，因而被廣泛應(yīng)用低壓通風(fēng)換氣及空調(diào)等設(shè)備上。但貫流式風(fēng)機(jī)的最大不足是射流壓頭小，目前貫流式風(fēng)機(jī)空氣幕的應(yīng)用主要限于冷熱空氣的隔斷。而空氣幕用于防煙時(shí)，噴射氣流不僅要求有一定的速度，而且要求有足夠的射流距離和壓頭，以確保對(duì)煙氣進(jìn)行隔斷，防止煙氣進(jìn)入安全疏散通道。因此自帶動(dòng)力式防煙空氣幕采用離心式風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)原理如圖1所示。
設(shè)計(jì)總結(jié)防煙空氣幕安裝于建筑前室門上方，受建筑結(jié)構(gòu)空間的限制，空氣幕結(jié)構(gòu)不易過大，但根據(jù)流體力學(xué)原理，要保證空氣幕射流的均勻分布，則必須有足夠大的靜壓箱，為此在防煙空氣幕結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，采用了在靜壓箱中安置若干導(dǎo)流板的方法(如圖1所示)，使靜壓箱尺寸大大減小，同時(shí)確保了空氣幕流場(chǎng)的均勻分布。
附件三實(shí)驗(yàn)報(bào)告一、防煙實(shí)驗(yàn)?zāi)康?、通過實(shí)驗(yàn)確定建筑防煙空氣幕的設(shè)計(jì)方案。
2、通過實(shí)驗(yàn)初步了解建筑防排煙空氣幕的流場(chǎng)特性。
3、通過實(shí)驗(yàn)初步確定合適的空氣幕射流風(fēng)量、速度、厚度、角度等，找到合理的流量比關(guān)系。
4、驗(yàn)證理論分析的正確性，為防煙空氣幕的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
二、實(shí)驗(yàn)裝置與儀器1、實(shí)驗(yàn)裝置如圖8所示。
2、測(cè)量?jī)x器①、熱球風(fēng)速儀QDF-3型0.05～30m/s②、標(biāo)準(zhǔn)畢托管TKS型5～4m/s；基本格數(shù)為0.998±0.002③、斜管式微壓計(jì)YYT-2000 0～2000Pa精度等級(jí)為1級(jí)④、煙霧噴射器DP-1A型1.2Kw
⑤、水銀溫度計(jì)0～50℃分度值為0.1℃⑥、空盒氣壓表DYM3 800～1064KPa最小分度值為1KPa。
三、流量測(cè)量方法1、矩形風(fēng)管斷面的測(cè)量①、測(cè)量矩形風(fēng)管流速方法是將斷面劃分為若干個(gè)面積相等的小截面，并使小截面盡可能接近正方形，其面積不大于0.05m2，測(cè)定位置應(yīng)處于各小截面的中心處。如圖9所示②、風(fēng)壓的計(jì)算a、算數(shù)平均值(各測(cè)點(diǎn)相差不大時(shí))p=1nΣi=1npi]]>b、均方根值(各測(cè)點(diǎn)相差較大時(shí))p=(1nΣi=1npi)2]]>③、氣流速度的計(jì)算 式中—標(biāo)定的流速系數(shù)；p—平均風(fēng)壓，Pa；ρ1—微壓計(jì)工作介質(zhì)密度，kg/m3；ρ2—被測(cè)空氣密度，kg/m3；2、熱球風(fēng)速儀的測(cè)量①、首先調(diào)零和調(diào)滿度；②、當(dāng)指針穩(wěn)定后讀數(shù)；③、平均流速計(jì)算V=1nΣi=1nvi]]>四、實(shí)驗(yàn)參數(shù)擬定及測(cè)試步驟1、實(shí)驗(yàn)步驟①啟動(dòng)斜流式風(fēng)機(jī)，通過調(diào)整風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，確定煙氣流動(dòng)速度；②啟動(dòng)風(fēng)幕風(fēng)機(jī)，通過調(diào)整風(fēng)閥，確定風(fēng)幕射流速度；③使用發(fā)煙器將乙二醇煙霧從斜流式風(fēng)機(jī)入口處噴入，觀察阻煙情況，并記錄阻煙時(shí)間；④啟動(dòng)排煙風(fēng)機(jī)，并觀察阻煙情況。
2、實(shí)驗(yàn)參數(shù)擬定①用熱球風(fēng)速儀測(cè)試水平煙氣流速?gòu)?.2～1.2m/g，其步長(zhǎng)為0.1m/s；②空氣幕射流厚度為5～80mm，其步長(zhǎng)為5mm；③空氣幕射流角度從5°～45°，其步長(zhǎng)為5°；④空氣幕流量由風(fēng)閥控制，偏轉(zhuǎn)角為0~90°，其步長(zhǎng)為30°。
五、測(cè)試環(huán)境氣溫24～26°，氣壓101053Pa。
六、測(cè)試數(shù)據(jù)見附表。
七、測(cè)試數(shù)據(jù)分析根據(jù)本實(shí)驗(yàn)裝置測(cè)試的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)整理及結(jié)果分析如下1、防煙空氣幕的射流厚度應(yīng)在2.5～4.5之間。
2、防煙空氣幕的射流角度應(yīng)在25～35之間。
3、射流速度在流量相同情況下，速度大比速度小效果更好。
4、空氣幕流量與煙氣流量之比為0.6左右。
5、空氣幕流量對(duì)防煙效果的影響是最重要的，射流角度次之，射流速度的影響最大。
八、誤差分析由于實(shí)驗(yàn)裝置受到實(shí)驗(yàn)室空間的限制，導(dǎo)致實(shí)驗(yàn)裝置內(nèi)流場(chǎng)分布的不均勻，使得當(dāng)采用畢托管測(cè)動(dòng)壓時(shí)，實(shí)驗(yàn)開始時(shí)的數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性受到一定影響，產(chǎn)生較大的誤差。后改用熱球風(fēng)速儀直接測(cè)取空氣幕出口速度。
九、結(jié)論1、采用空氣幕防煙對(duì)于建筑火災(zāi)時(shí)的疏散是可行的。
2、吹吸式優(yōu)于單吹式，但優(yōu)勢(shì)不顯著。從實(shí)用角度考慮，以單吹式為優(yōu)。
3、空氣幕流量與煙氣流量之比大于0.6時(shí)，阻煙效果良好。
4、射流角宜在25°～35°之間，射流厚度在2.5～4.5cm之間。
5、射流紊流系數(shù)值隨射流速度的變化而變化，變化范圍應(yīng)在0.04～0.1。
6、由于空氣幕的卷吸作用，防煙效果不能達(dá)到100％，可達(dá)98％。
附表空氣幕實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄表表1(2003年4月26日)
表2(2003年4月26日)
表3(2003年4月27日)
表4(2003年4月27日)
表5(2003年4月28日)
表6(2003年4月28日)
表7(2003年4月28日)
表8(2003年4月29日)
表9(2003年4月29日)
權(quán)利要求
1.一種離心式火災(zāi)防煙空氣幕，用于隔斷火災(zāi)產(chǎn)生的煙氣進(jìn)入建筑電梯或樓梯前室中，為火災(zāi)逃生贏得寶貴的時(shí)間，其特征是在電梯或樓梯前室門上方安裝有能產(chǎn)生空氣幕的送風(fēng)裝置，送風(fēng)裝置的進(jìn)氣端通過管道或建筑內(nèi)的不帶動(dòng)力的送風(fēng)通道與外界自然空氣相通；送風(fēng)裝置包括電機(jī)、離心式風(fēng)機(jī)，離心式風(fēng)機(jī)由電機(jī)帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)，將外界自然空氣從進(jìn)氣端吸入并增壓后送入與風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連的靜壓導(dǎo)流箱中，靜壓導(dǎo)流箱通過與之相連的導(dǎo)流板將帶有壓力的自然空氣均勻地從射流口中以15～20m/s的射流速度、25～35°的射流角度、2.5～4.5cm的射流厚度從上向下前方噴出，產(chǎn)生帶有壓力的空氣幕，將煙氣阻擋在電梯或樓梯前室門外。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的離心式火災(zāi)防煙空氣幕，其特征是從所述的射流口中流出的空氣流量與煙氣流量之比至少應(yīng)大于或等于0.6。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的離心式火災(zāi)防煙空氣幕，其特征是射流口的寬度大于或等于電梯或樓梯前室門的寬度。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的離心式火災(zāi)防煙空氣幕，其特征是每個(gè)送風(fēng)裝置由一臺(tái)電機(jī)和二臺(tái)離心式風(fēng)機(jī)組成，離心式風(fēng)機(jī)安裝在電機(jī)的二側(cè)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的離心式火災(zāi)防煙空氣幕，其特征是電機(jī)的工作狀態(tài)由建筑火災(zāi)控制中心相應(yīng)的控制裝置控制。
全文摘要
本發(fā)明公開了一個(gè)利用空氣幕能阻止冷熱空氣交換的工作原理設(shè)計(jì)的、能滿足建筑火災(zāi)防煙需要的、能產(chǎn)生足夠強(qiáng)的空氣隔斷的離心式火災(zāi)防煙空氣幕，用于隔斷火災(zāi)產(chǎn)生的煙氣進(jìn)入建筑電梯或樓梯前室中，為火災(zāi)逃生贏得寶貴的時(shí)間，其特征是在電梯或樓梯前室門上方安裝有能產(chǎn)生空氣幕的送風(fēng)裝置，送風(fēng)裝置的進(jìn)氣端通過管道或建筑內(nèi)的不帶動(dòng)力的送風(fēng)通道與外界自然空氣相通；送風(fēng)裝置包括電機(jī)、離心式風(fēng)機(jī)，離心式風(fēng)機(jī)由電機(jī)帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)，將外界自然空氣從進(jìn)氣端吸入并增壓后送入與風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連的靜壓導(dǎo)流箱中，靜壓導(dǎo)流箱通過與之相連的導(dǎo)流板將帶有壓力的自然空氣均勻地從射流口中以15～20m/s的射流速度、25～35°的射流角度、2.5～4.5cm的射流厚度從上向下前方噴出，產(chǎn)生帶有壓力的空氣幕，將煙氣阻擋在電梯或樓梯前室門外。
文檔編號(hào)A62C2/10GK1579579SQ20041001497
公開日2005年2月16日 申請(qǐng)日期2004年5月21日 優(yōu)先權(quán)日2004年5月21日
發(fā)明者何嘉鵬, 王東方, 韓麗艷 申請(qǐng)人:南京工業(yè)大學(xué)