專利名稱：：帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)及其制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明屬于建筑領(lǐng)域，涉及一種帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)。
背景技術(shù)：
：1994年發(fā)生在美國(guó)的北嶺地震和1995年發(fā)生在日本兵庫(kù)縣南部的阪神地震表明，采用全焊或栓焊連接的剛性梁柱節(jié)點(diǎn)延性較差，容易發(fā)生脆性破壞，而半剛性端板連接組合節(jié)點(diǎn)具有較好的延性和較高的強(qiáng)度與剛度，當(dāng)框架結(jié)構(gòu)采用該類節(jié)點(diǎn)時(shí)，能增加結(jié)構(gòu)的阻尼，延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的自振周期，減小震幅，從而降低震害，是抗震設(shè)計(jì)中的優(yōu)選節(jié)點(diǎn)形式之一。在施工現(xiàn)場(chǎng)，經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)由于加工誤差導(dǎo)致的鋼框架中的梁長(zhǎng)度過長(zhǎng)或過短，從而無(wú)法安裝。如果可以在梁端板與柱翼緣之間加入墊板進(jìn)行連接，將會(huì)減少由于加工誤差而引起的經(jīng)濟(jì)損失，避免施工時(shí)間的延長(zhǎng)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供一種方便快捷的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)及其施工方法。為達(dá)到以上目的，本發(fā)明所采用的解決方案是改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)，包括鋼框架梁、端板、鋼框架柱、墊板，通過高強(qiáng)螺栓將鋼框架梁的端板與鋼框架柱翼緣固定在一起，該端板與柱翼緣之間還設(shè)有墊板。進(jìn)一步，該端板設(shè)置在鋼框架梁腹板的一端，梁腹板的兩側(cè)還設(shè)有梁翼緣。該柱翼緣設(shè)置在鋼框架柱腹板的兩側(cè)，在柱腹板上梁翼緣的同一水平位置上還設(shè)有加勁肋。該墊板的厚度在10mm以內(nèi)。該墊板的數(shù)量在2塊以內(nèi)。上述的改進(jìn)的連接梁柱節(jié)點(diǎn)的制作方法，包括(1)將鋼框架梁中的翼緣和腹板和端板固定連接在一起；(2)在和梁翼緣同高度的位置將鋼框架柱中的加勁肋和柱翼緣及柱腹板固定連接在一起；(3)通過高強(qiáng)螺栓，將端板、墊板和柱翼緣連接在一起，形成帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)。進(jìn)一步，該固定連接方式是焊接。墊板的數(shù)量在2塊以內(nèi)，是沿高度方向放置，不是沿厚度方向疊加，厚度方向只有一塊墊板。高度方向本來(lái)用一塊整的墊板也可以，但是考慮到施工加工精度問題，怕8個(gè)或6個(gè)螺栓孔全都打在一塊墊板上，稍有偏差整個(gè)板就都裝不上去了，所以在高度方向上分成兩塊墊板，容易安裝一些。由于采用了上述方案，本發(fā)明具有以下特點(diǎn)通過對(duì)加墊板，無(wú)墊板的單調(diào)加載與循環(huán)加載試件的試驗(yàn)結(jié)果比較，可以認(rèn)為，加入10mm厚度以內(nèi)的墊板對(duì)節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、滯回性能、耗能能力、承載能力和破壞形式?jīng)]有太大的影響。但是該種節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式卻可以極大地方便施工，加快施工進(jìn)度。圖1是本發(fā)明實(shí)施例所涉及的帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)一個(gè)結(jié)構(gòu)單元的構(gòu)件布置示意圖。圖2是4排螺栓墊板安裝示意圖。圖3是3排螺栓墊板安裝示意圖。圖4是試件A-00-0與A-04-0梁柱間轉(zhuǎn)角比較曲線圖。圖5是試件A-00-0與A-04-0柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角比較曲線圖。圖6是試件A-04-l彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線圖。圖7是試件A-04-l的耗能能力圖。圖8是試件A-10-l彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線圖。圖9是試件A-10-l最后3次加載的彎矩-柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角曲線圖。圖10是試件A-10-1的耗能能力圖。圖11是四排螺栓循環(huán)加載試件最后一級(jí)加載曲線比較圖。圖12是四排螺栓循環(huán)加載試件骨架曲線比較圖。圖13是試件B-00-0與B-08-0梁柱間轉(zhuǎn)角比較圖。圖14是試件B-00-0與B-08-0柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角比較圖。圖15是試件B-08-l彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線圖。圖16是試件B-08-l最后兩次加載彎矩-柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角曲線圖。圖17是試件B-08-l耗能能力圖。圖18是三排螺栓連接循環(huán)加載試件最后一級(jí)荷載曲線比較圖。圖19是試件B-00-l與試件B-08-l骨架曲線比較圖。圖中數(shù)字符號(hào)所代表的組件為l一鋼框架梁，ll一梁翼緣，12—梁腹板；2—鋼框架柱，21—柱翼緣，22—柱腹板，23—柱腹板加勁肋;3—端板；4一墊板；5—螺栓。具體實(shí)施例方式以下結(jié)合附圖所示實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明。帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)，如圖1-圖3所示，鋼框架梁1中間部分為梁腹板12，其一端焊接有端板3，兩側(cè)則分別焊有梁翼緣11。鋼框架柱2的中間部分為柱腹板22，其兩側(cè)焊接有柱翼緣21。由于鋼框架梁1與鋼框架柱2是垂直相連。因此，在鋼框架柱2的腹板22上梁翼緣11所對(duì)應(yīng)的位置分別焊有與梁翼緣11保持同一水平位置的加勁肋23。鋼框架梁1的端板3以及鋼框架柱的翼緣21通過高強(qiáng)螺栓5固定，并在端板3與翼緣21之間放有墊板4。梁和柱可以是焊接H型鋼截面，也可以是軋制H型鋼截面，如果是焊接H型鋼截面，則其結(jié)構(gòu)如上所述，如是軋制H型鋼截面，則翼緣和腹板之間不是焊接的。帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)的制作方法(1)將鋼框架梁1中的翼緣11和腹板12和端板3用角焊縫焊接在一起；(2)在和梁翼緣同高度的位置將鋼框架柱2中的加勁肋23和柱翼緣21及柱腹板22用角焊縫焊接在一起；(3)在梁端板、墊板及柱腹板上預(yù)先開好螺栓孔；(4)通過高強(qiáng)螺栓5，將端板3、墊板4和柱翼緣21連接在一起，形成帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)。a)模型設(shè)計(jì)平端板連接組合邊節(jié)點(diǎn)試件取框架中在側(cè)向荷載作用下邊節(jié)點(diǎn)梁柱反彎點(diǎn)之間的組合體。取上下柱及梁的反彎點(diǎn)之比為1:1。梁截面采用300X150X6.5X9，柱截面采用200X200X8X12,端板采用300X150X10。柱兩端伸出長(zhǎng)度各為1.4m，梁伸出長(zhǎng)度為1.5m。螺栓采用8.8級(jí)M20高強(qiáng)螺栓，預(yù)拉力為110kN。墊板的尺寸為147X150X4，150X95X8，150X195X8禾B147X150X10四種。4mm和10mm板試件采用8螺栓連接，8mm厚墊板試件采用6螺栓連接。試件編號(hào)和加載方式見表1。表1試件編號(hào)和加載方式Table1Specimennumberandloadingmode<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)與板件寬厚比的要求按7度抗震設(shè)防烈度時(shí)，對(duì)于Q345鋼，梁翼緣伸出部分VV《11^^7^=9.08，梁腹板/^/LS85^235/345，工字形柱翼緣6C〃C/^13力35/345=10.73，柱腹板/Zc。/,J52V235/345=42.92。其中^和^分別代表梁和柱的翼緣伸出部分，^和^分別代表梁和柱翼緣厚度，、和&分別代表梁和柱翼緣的計(jì)算高度，Q和^分別代表梁和柱的腹板厚度。本試驗(yàn)中梁截面寬度^-150m附，高度/Z^300mw,翼緣厚度""9wm，腹板厚度^-6.5m附。梁翼鄉(xiāng)彖寬厚比6,〃w-7.97《9.08，月復(fù)板寬厚比^。/^=43.4^85。禾主截面寬度S^200/ww,高度Z/c-200wm，翼緣厚度~=12附附，腹板厚度"=8/^。柱翼緣寬厚比^=8210.73，腹板寬厚比/^。/^=23.5242.92。節(jié)點(diǎn)域驗(yàn)算當(dāng)柱節(jié)點(diǎn)域厚度不小于梁、柱截面高度之和的1/70時(shí)，可不驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)域的穩(wěn)定性。。176+282hC=8>-=6.5w70不驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)域的穩(wěn)定性。螺栓抗剪驗(yàn)算a.無(wú)墊板節(jié)點(diǎn)單個(gè)高強(qiáng)螺栓抗剪設(shè)計(jì)值v14v乂6=128餅8個(gè)螺栓傳遞的剪力值為F;=8x45=360^b.4mm厚墊板節(jié)點(diǎn)單個(gè)高強(qiáng)螺栓抗剪設(shè)計(jì)值8個(gè)螺栓傳遞的剪力值為7K=8乂45=360履c.8mm厚墊板節(jié)點(diǎn)單個(gè)高強(qiáng)螺栓抗剪設(shè)計(jì)值=128SV1.3x0.9",-45題6個(gè)螺栓傳遞的剪力值為^=6x45=270A:7V鋼梁的全塑性受彎承載力為=522076x315=164.5題.附加載點(diǎn)距離梁1400mm，所需力為164.5/1.4=117.5，,截面抗剪能力充足，受彎破壞之前不會(huì)發(fā)生受剪破壞。鋼材材性試驗(yàn)為單向拉伸試驗(yàn)，主要用來(lái)測(cè)定鋼材的彈性模量五、屈服強(qiáng)度屈服應(yīng)變cr"抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率，為分析試驗(yàn)結(jié)果和理論計(jì)算提供相關(guān)依據(jù)。由材性試驗(yàn)所得試件中鋼材的力學(xué)參數(shù)見表2。表2鋼材的材料力學(xué)屬性Table2Materialmechanicalpropertiesofsteel<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>(一)四排螺栓單調(diào)加載試件之間的比較試件A-00-0與A-04-0均為4排螺栓連接，區(qū)別在于后者加入了兩塊厚度為4mm的墊板。從彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線來(lái)看(如圖4所示)，加入墊板后的梁柱間初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度變大，但在彎矩達(dá)到120kN"m后，曲線趨于一致。從彎矩-柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角曲線(見圖5)中可以看到，兩條曲線幾乎重合，墊板的加入對(duì)柱子的影響很小。(二)四排螺栓循環(huán)加載試件之間的比較4排螺栓循環(huán)試件共有3個(gè)，分別為A-00-l，A-04-l和A-10-l。其中試件A-00-l為無(wú)墊板試件，A-04-l為加入4mm厚墊板的試件，A-10-l為加入10mm厚墊板的試件。試件A-04-l與試件A-00-l的區(qū)別在于該試件柱翼緣與端板之間加入了墊板。該試件最終的破壞形式與A-00-l十分相似，只是剛度退化出現(xiàn)在轉(zhuǎn)角為負(fù)的一側(cè)。該試件在最后一級(jí)荷載循環(huán)兩次后，端板開裂已十分嚴(yán)重，梁有脫落的危險(xiǎn)，所以試驗(yàn)最后一級(jí)荷載循環(huán)兩次后即終止。從彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖6)中可以看出，在最后兩次加載中，試件在轉(zhuǎn)角為負(fù)的一側(cè)已經(jīng)出現(xiàn)了明顯的剛度退化現(xiàn)象。與A-00-l相似，在端板開裂后，節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)主要由梁柱間的轉(zhuǎn)角引起，而柱節(jié)點(diǎn)域的轉(zhuǎn)角會(huì)變小。在最后一次加載中，節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)幾乎全部由端板的轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)完成，柱節(jié)點(diǎn)域的轉(zhuǎn)角接近于零。試件A-04-l在進(jìn)入屈服后，試件所消耗的能量隨著加載等級(jí)的增加而增大，呈跳躍式變化(如圖7所示)。試件所消耗的能量沒有明顯的下降，試件端板與梁連接處雖然有裂縫，但并沒有完全斷裂。A-10-l試件與A-00-l試件的區(qū)別在于A-10-1試件的柱翼緣與端板之間加入了10mm厚的墊板。該試件的破壞形式與A-00-l，A-04-l相似。該試件的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖8)中可以看到，正負(fù)轉(zhuǎn)角兩個(gè)方向都出現(xiàn)了剛度退化，但遠(yuǎn)不如前兩個(gè)試件明顯。最后3次加載中，柱節(jié)點(diǎn)域的變形也比較穩(wěn)定(如圖9)。試件A-10-1屈服后，試件所消耗的能量隨著加載等級(jí)的增大而增大，呈跳躍式變化(如圖10)。在梁端位移達(dá)到80mm后，第三次循環(huán)造成了試件消耗能量的減少，這與這一荷載等級(jí)中梁與端板連接處出現(xiàn)裂縫的試驗(yàn)現(xiàn)象相符。在達(dá)到下一荷載等級(jí)后，該試件并沒有出現(xiàn)在其他試件重觀察到的明顯的消耗能量減少的現(xiàn)象，這可能是由兩個(gè)因素引起的①在梁端位移達(dá)到120mm后，由于鋼柱在制作時(shí)存在初始缺陷，這一荷載等級(jí)中鋼柱腹板出現(xiàn)了局部屈曲現(xiàn)象。②由于鋼柱的初始扭轉(zhuǎn)，導(dǎo)致梁端初始位置與其它試件有差別，所以位移荷載最大只能達(dá)到120mm,而不是其它試件的135mm。試件A-00-l、A-04-l與A-10-l這3個(gè)試件中，試件A-00-l的端板在彎矩為正的一側(cè)發(fā)生破壞，試件A-04-l的端板在彎矩為負(fù)的一側(cè)循環(huán)加載兩次后就已徹底破壞，而試件A-10-1由于最后一級(jí)荷載略小于前兩個(gè)試件，未發(fā)生徹底的破壞。在試件A-00-l、A-04-l與A-10-l最后一級(jí)荷載的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖11)中可以看出，A-00-l與A-04-l未發(fā)生破壞的一側(cè)在每次加載時(shí)路徑基本沒有變化，而在發(fā)生破壞的一側(cè)，每次加載都伴隨著轉(zhuǎn)角增大和承載力的下降。A-10-l試件由于未發(fā)生破壞，三次加載的曲線基本上吻合，并且與前兩個(gè)試件未發(fā)生破壞一側(cè)的曲線也基本吻合。這說明墊板的加入對(duì)于節(jié)點(diǎn)接近最終破壞時(shí)的整體性能沒有太大的影響。從試件A-00-l，A-04-l，A陽(yáng)10-l的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角骨架曲線(如圖12)來(lái)看，三條曲線基本重合。不同的是，A-10-l試件在與前兩個(gè)試件最終梁端位移相同的情況下，沒有出現(xiàn)明顯的剛度退化。這時(shí)由于該試件制作時(shí)存在初始缺陷，梁的初始位置比其他試件略低，梁端位移只能加載到120mm。從該曲線中可以看到，在轉(zhuǎn)角大小不超過0.03rad時(shí)，正負(fù)轉(zhuǎn)角方向的曲線保持對(duì)稱。而在轉(zhuǎn)角超過0.03md之后，同樣大小的轉(zhuǎn)角，負(fù)轉(zhuǎn)角方向的荷載要大一些。本試驗(yàn)中，規(guī)定千斤頂向上推出的方向所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為負(fù)，所以產(chǎn)生這種現(xiàn)象可能的原因有兩個(gè)①由于試件預(yù)留孔洞與銷軸之間存在空隙，所以當(dāng)梁端位移超過一定數(shù)值時(shí)，千斤頂需克服構(gòu)件自重才能使位移繼續(xù)增加②當(dāng)梁端位移過大后，千斤頂會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很小的轉(zhuǎn)角，從而使得千斤頂推出時(shí)內(nèi)部產(chǎn)生摩擦力。由于轉(zhuǎn)角為負(fù)時(shí)千斤頂長(zhǎng)度變長(zhǎng)，而轉(zhuǎn)角為正時(shí)千斤頂長(zhǎng)度變小，所以這種影響在千斤頂推出時(shí)要大一些，從而導(dǎo)致梁柱間轉(zhuǎn)角超過0.03rad后彎矩-轉(zhuǎn)角曲線不對(duì)稱。(三)三排螺栓單調(diào)加載試件之間的比較試件B-00-0與試件B-08-0的區(qū)別在于，后者柱翼緣與梁之間加入了厚度為8mm的墊板。從彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖13)來(lái)看，二者基本吻合，只是試件B-00-0在轉(zhuǎn)角超過0.04rad后承載力已無(wú)法提高，而試件B-08-0則在轉(zhuǎn)角超過0.05rad之后仍可提高，最后由于千斤頂?shù)男谐痰竭_(dá)極限而停止加載。從彎矩-柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角曲線(如圖14)來(lái)看，墊板的加入并沒有影響到柱的變形，兩條曲線基本重合。(四)三排螺栓循環(huán)加載試件之間的比較3排螺栓的循環(huán)加載試件共有2個(gè)，其中B-00-l試件為無(wú)墊板試件，B-08-l試件為柱翼緣與梁端板之間加入8mm厚墊板試件。從試件B-08-l的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖15)來(lái)看，在轉(zhuǎn)角為正的一側(cè)出現(xiàn)了明顯的剛度退化。最后兩次加載在梁端位移相同的情況下，如圖16，梁柱間轉(zhuǎn)角加大，而柱節(jié)點(diǎn)域轉(zhuǎn)角變小。從試件B-08-l所消耗的能量變化圖(如圖17)中可以看出，在試件屈服后，試件所消耗的能量隨著加載等級(jí)的增大而增大，呈跳躍式變化。在梁端位移達(dá)到130mm后，第二次循環(huán)造成了明顯的試件消耗能量的減少，說明在這一級(jí)加載中，試件的破壞比較嚴(yán)重。從試件B-00-l和B-08-l最后一級(jí)加載的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線(如圖18)中可以看出，試件B-OO-l在最后一級(jí)加載第一次循環(huán)中就已經(jīng)破壞，試件B-08-l在最后一級(jí)加載第二次循環(huán)后徹底破壞。從圖中可以看出，試件B-00-l與試件B-08-l在最后一級(jí)加載中彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角曲線基本吻合，這說明墊板的加入對(duì)節(jié)點(diǎn)接近破壞時(shí)的整體性能沒有太大的影響。從試件B-00-l和試件B-08-l的彎矩-梁柱間轉(zhuǎn)角骨架曲線(如圖19)來(lái)看，二者在轉(zhuǎn)角為正的一側(cè)基本完全重合，而在轉(zhuǎn)角為負(fù)的一側(cè)，試件B-00-l的剛度要略大些。m結(jié)論通過對(duì)加墊板，無(wú)墊板的單調(diào)加載與循環(huán)加載試件的試驗(yàn)結(jié)果比較，可以認(rèn)為，加入10mm厚度以內(nèi)的墊板對(duì)節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、滯回性能、耗能能力、承載能力和破壞形式?jīng)]有太大的影響。ii權(quán)利要求1、改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)，包括鋼框架梁、端板、鋼框架柱、墊板，其特征在于通過高強(qiáng)螺栓將鋼框架梁的端板與鋼框架柱翼緣固定在一起，該端板與柱翼緣之間還設(shè)有墊板。2、如權(quán)利要求l所述的改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)，其特征在于該端板設(shè)置在鋼框架梁腹板的一端，梁腹板的兩側(cè)還設(shè)有梁翼緣。3、如權(quán)利要求l所述的改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)，其特征在于該柱翼緣設(shè)置在鋼框架柱腹板的兩側(cè)，在柱腹板上梁翼緣的同一水平位置上還設(shè)有加勁肋。4、如權(quán)利要求l所述的改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)，其特征在于該墊板的厚度在10mm以內(nèi)。5、如權(quán)利要求l所述的改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)，其特征在于該墊板的數(shù)量在2塊以內(nèi)。6、權(quán)利要求1至5中任一所述的改進(jìn)的連接梁柱節(jié)點(diǎn)的制作方法，其特征在于包括(1)將鋼框架梁中的翼緣和腹板和端板固定連接在一起；(2)在和梁翼緣同高度的位置將鋼框架柱中的加勁肋和柱翼緣及柱腹板固定連接在一起；(3)通過高強(qiáng)螺栓，將端板、墊板和柱翼緣連接在一起，形成帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)。7、如權(quán)利要求6所述的改進(jìn)的連接梁柱節(jié)點(diǎn)的制作方法，其特征在于該固定連接方式是焊接。全文摘要改進(jìn)的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)，包括鋼框架梁、端板、鋼框架柱、墊板，通過高強(qiáng)螺栓將鋼框架梁的端板與鋼框架柱翼緣固定在一起，該端板與柱翼緣之間還設(shè)有墊板。改進(jìn)的連接梁柱節(jié)點(diǎn)的制作方法，包括(1)將鋼框架梁中的翼緣和腹板和端板固定連接在一起；(2)在和梁翼緣同高度的位置將鋼框架柱中的加勁肋和柱翼緣及柱腹板固定連接在一起；(3)通過高強(qiáng)螺栓，將端板、墊板和柱翼緣連接在一起，形成帶墊板的平端板連接梁柱節(jié)點(diǎn)。本發(fā)明加入10mm厚度以內(nèi)的墊板對(duì)節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、滯回性能、耗能能力、承載能力和破壞形式?jīng)]有太大的影響，但是該種節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式卻可以極大地方便施工，加快施工進(jìn)度。文檔編號(hào)E04B1/58GK101451379SQ20071017192公開日2009年6月10日申請(qǐng)日期2007年12月7日優(yōu)先權(quán)日2007年12月7日發(fā)明者劉玉姝,洋司,李國(guó)強(qiáng)申請(qǐng)人:同濟(jì)大學(xué)