專利名稱：一種開關(guān)電源的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及電源技術(shù)，尤其涉及一種開關(guān)電源。
背景技術(shù)：
電源采用傳統(tǒng)的橋式整流和電容濾波電路會(huì)使交流輸入電流產(chǎn)生嚴(yán)重的波形畸變，向電網(wǎng)注入大量的高次諧波，因此網(wǎng)側(cè)的功率因數(shù)不高，僅有0. 6左右，并對電網(wǎng)和其它電氣設(shè)備造成嚴(yán)重諧波污染與干擾。早在上世紀(jì)80年代初，人們已對這類裝置產(chǎn)生的高次諧波電流所造成的危害引起了關(guān)注，1982年國際電工委員會(huì)制訂了 IEC55-2限制高次諧波的規(guī)范(后來的修訂規(guī)范是IEC1000-3-2)，促使眾多的電力電子技術(shù)工作者開始了對諧波濾波和功率因數(shù)校正(簡稱PFC)技術(shù)的研究，電子電源產(chǎn)品中引入PFC電路，就可以大大提高對電能的利用效率。從2001年1月1日起強(qiáng)制執(zhí)行IEC1000-3-2電流諧波限制標(biāo)準(zhǔn)，這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)對電源吸收的諧波電流規(guī)定了一定限制條件，這就要求在設(shè)計(jì)中大都采用有源PFC電路?，F(xiàn)在的帶PFC的開關(guān)電源，一般分為兩級，第一級為PFC電路，其作用是將隨交流輸入電壓變化的脈動(dòng)直流電壓升壓成穩(wěn)定的直流電壓，如380V，第二級為直流變壓(DC-DC)的開關(guān)電源，其作用是將穩(wěn)定的高電壓轉(zhuǎn)換為穩(wěn)定的低電壓，供各級電路負(fù)載使用，另外輸入部分與濾波整流部分的作用是將交流輸入電壓濾除高頻干擾，整流得到脈動(dòng)的直流電壓，供PFC電路使用。參考圖1，是顯示現(xiàn)有技術(shù)揭示的開關(guān)電源電路圖，其包括電源輸入電路12、濾波整流電路14、功率因數(shù)校正電路16和直流變壓電路18，電源輸入電路12包括通過火線L 和零線N接入市電的電源接口 P11，連接在火線L上的保險(xiǎn)絲Fll ；濾波整流電路14包括電感線圈Ll 1、濾波電容CX和橋式整流器DBl 1，市電經(jīng)電感線圈Ll 1耦合后通過橋式整流器DBll變?yōu)橹绷麟?；功率因?shù)校正電路16包括功率因數(shù)校正控制器、電感L12、電容C11、 二極管Dll和金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q11，濾波整流電路14輸出的直流電壓經(jīng)過電感 L12連接二極管Dll陽極并經(jīng)過電容Cll接地，二極管Dll的陰極作為功率因數(shù)校正電路 16的輸出端輸出電壓Vpfc qut,金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Qll連接于二極管Dll陽極與地之間，由功率因數(shù)校正控制器控制其導(dǎo)通或截止；直流變壓電路18包括直流變壓器T11、電阻R11、二極管D12和D13、金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q12、電容C12和C13以及直流變壓控制器DC-DCC0NTR0L，功率因數(shù)校正電路16的輸出端連接直流變壓器Tll的初級電感線圈連接端2并通過并聯(lián)的電阻Rll和電容C12接二極管D12的陰極，二極管的D12的陽極連接直流變壓器Tll的初級電感線圈連接端1并通過金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q12接地， 金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q12由直流變壓控制器控制其導(dǎo)通或截止，直流變壓器Tll的次級電感線圈連接端3接地、連接端4通過二極管D13和電容C13接地，二極管D13的陰極作為直流變壓電路18的輸出端輸出電壓VDC—OTT。以上現(xiàn)有技術(shù)揭示的開關(guān)電源中的直流變壓電路18電路較為復(fù)雜，且需要用到直流變壓控制器和金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q12，成本較高。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種開關(guān)電源，以解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的電路復(fù)雜、成本高昂的問題。本發(fā)明提供一種開關(guān)電源，包括電源輸入電路、濾波整流電路、功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路，第一電感線圈耦接于濾波整流電路輸出端與功率因數(shù)校正電路輸入端之間，其中，直流變壓電路包含第二電感線圈，第二電感線圈耦合于第一電感線圈，第二電感線圈的首端模擬接地，第二電感線圈的尾端電性連接第一電容的負(fù)極，第一電容的正極電性連接第一二極管的陽極與第二二極管的陰極，第二二極管的陽極模擬接地，第二二極管的陰極電性連接第一二極管的陽極，第一二極管的陰極電性連接第二電容的正極，第二電容的負(fù)極模擬接地，第二電容的正極連接于直流變壓電路的輸出端。所述的開關(guān)電源，其中，當(dāng)所述功率因數(shù)校正電路中開關(guān)電路導(dǎo)通時(shí)，所述第一電感線圈的首端極性為正極，所述第一電感線圈的尾端極性為負(fù)極；所述第二電感線圈的首端極性為正極，所述第一電感線圈的尾端極性為負(fù)極。所述的開關(guān)電源，其中，所述第二電感線圈經(jīng)由所述第二二極管對所述第二電容進(jìn)行充電；所述第二電感線圈經(jīng)由所述第一電容、所述第三電容以及所述第二二極管對所述第三電容進(jìn)行充電。所述的開關(guān)電源，其中，所述第一電感線圈與所述第二電感線圈的圈數(shù)之比為 N 1。所述的開關(guān)電源，其中，當(dāng)所述功率因數(shù)校正電路中開關(guān)電路截止時(shí)，所述第一電感線圈的首端極性為負(fù)極，所述第一電感線圈的尾端極性為正極；所述第二電感線圈的首端極性為負(fù)極，所述第一電感線圈的尾端極性為正極。所述的開關(guān)電源，其中，所述第二電感線圈經(jīng)由所述第一二極管對所述第一電容進(jìn)行充電；所述第二電感線圈經(jīng)由所述第二電容、所述第三電容以及所述第一二極管對所述第三電容進(jìn)行充電。所述的開關(guān)電源，其中，所述直流變壓電路的輸出電壓與所述功率因數(shù)校正電路的輸出電壓成固定比例。本發(fā)明還提供一種開關(guān)電源，包括電源輸入電路、濾波整流電路、功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路，第一電感線圈耦接于濾波整流電路輸出端與功率因數(shù)校正電路輸入端之間，其特征在于，所述直流變壓電路包含第二電感線圈，所述第二電感線圈耦合于所述第一電感線圈，所述第二電感線圈的首端模擬接地，所述第二電感線圈的尾端電性連接第一電容的負(fù)極，所述第一電容的正極電性連接第一二極管的陽極與第二二極管的陰極，所述第二二極管的陽極模擬接地，所述第二二極管的陰極電性連接所述第一二極管的陽極，所述第一二極管的陰極電性連接第二電容的正極，所述第二電容的負(fù)極模擬接地，所述第二電容的正極連接于所述直流變壓電路的輸出端。本發(fā)明提供的開關(guān)電源在元器件的使用上省去了以往電源結(jié)構(gòu)中所必需的直流變壓控制芯片和高壓功率場效應(yīng)管，因此有利于有效縮減成本。本發(fā)明能夠?qū)崿F(xiàn)現(xiàn)有技術(shù)所揭示開關(guān)電源中功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路的電壓轉(zhuǎn)換功能。


圖1是顯示現(xiàn)有技術(shù)揭示的開關(guān)電源電路圖。圖2為本發(fā)明開關(guān)電源較佳實(shí)施方式的電路圖。圖3是顯示金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管導(dǎo)通時(shí)直流變壓電路運(yùn)作示意圖。圖4是顯示金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管截止時(shí)直流變壓電路運(yùn)作示意圖。圖5為本發(fā)明提供開關(guān)電源另一實(shí)施例的電路圖。
具體實(shí)施例方式為了讓本發(fā)明的目的、特征、及優(yōu)點(diǎn)能更明顯易懂，下文特舉較佳實(shí)施例，并配合說明書所附圖式，做詳細(xì)的說明。本發(fā)明說明書提供不同的實(shí)施例來說明本發(fā)明不同實(shí)施方式的技術(shù)特征。其中，實(shí)施例中的各元件的配置是為清楚說明本發(fā)明揭示的內(nèi)容，并非用以限制本發(fā)明。且不同實(shí)施例中圖式標(biāo)號(hào)的部分重復(fù)，是為了簡化說明，并非意指不同實(shí)施例之間的關(guān)聯(lián)性。參考圖2，圖2為本發(fā)明開關(guān)電源較佳實(shí)施方式的電路圖。本發(fā)明提供的開關(guān)電源較佳實(shí)施方式包括電源輸入電路22、濾波整流電路M、功率因數(shù)校正電路沈和直流變壓電路28，電源輸入電路22包括通過火線L和零線N接入市電的電源接口 Pl和連接在火線 L上的保險(xiǎn)絲Fl ；濾波整流電路M包括電感線圈Li、濾波電容CX和橋式整流器DB1，市電經(jīng)電感線圈Ll耦合后通過橋式整流器DBl變?yōu)橹绷麟?，濾波電容CX連接在火線L與零線 N之間進(jìn)行濾波；功率因數(shù)校正電路沈包括功率因數(shù)校正控制器、電容Cl、二極管Dl和金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Q1，二極管Dl的陰極連接電容Cl的正極并通過電容Cl接地，二極管Dl的陰極作為功率因數(shù)校正電路沈的輸出端輸出直流電壓Vpfc qut，金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql的漏極連接二極管Dl的陽極，源極接地，柵極與功率因數(shù)校正控制器連接由其控制導(dǎo)通或截止；直流變壓電路觀包括二極管D2和D3以及電容C2至C4。其中，直流變壓電路觀與功率因數(shù)校正電路26是通過耦合初級電感線圈與次級電感線圈的方式電性連接。變壓器Tl的初級電感線圈的連接端1電性連接橋式整流器DBl的陽極，連接端2電性連接場效應(yīng)管Ql的漏極和二極管Dl的陽極，變壓器Tl次級電感線圈的連接端4電性連接電容C2的負(fù)極和電容C3的正極，次級電感線圈的連接端3電性連接二極管D2的陽極和二極管D3的陰極，電容C2的正極、二極管D2的陰極和電容C4的正極相連接，電容C3、二極管D3和電容C4的負(fù)極均模擬接地，電容C4的正極作為輸出端輸出直流電壓Vdc QUT。本發(fā)明是在功率因數(shù)校正電路沈的基礎(chǔ)上增加直流變壓的功能而實(shí)現(xiàn)的功率因數(shù)校正和直流變壓的二合一開關(guān)電源，功率因數(shù)校正電路26與現(xiàn)有的電路除電感外，其它結(jié)構(gòu)沒有差異，電源輸入電路22和濾波整流電路M與現(xiàn)有技術(shù)相同，因此對上述電路不再贅述，以下主要對直流變壓電路觀的工作原理作詳細(xì)說明。參考圖3，是顯示金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管導(dǎo)通時(shí)直流變壓電路運(yùn)作示意圖。當(dāng)功率因數(shù)校正電路26正常工作使金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通時(shí)，變壓器Tl初級電感線圈的連接端1處的電壓是橋式整流器DBl的輸出電壓Vin，變壓器Tl初級電感線圈的連接端2通過金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)場效應(yīng)管Ql的金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管的漏級與源級接地，因此變壓器Tl的初級電感線圈的連接端1與2的電壓差為VIN。在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通期間，從變壓器Tl初級電感線圈的連接端1流向連接端2的電流ia逐漸增大，其感應(yīng)電壓h在變壓器Tl的連接端1處為正，連接端2處為負(fù)；由于變壓器Tl 的同名端為連接端1和4，因此變壓器Tl次級電感線圈的連接端4與3間的感應(yīng)電壓V4_3 ON在變壓器Tl連接端4處極性為正，連接端3處極性為負(fù)，次級電感線圈的感應(yīng)電壓V4_3 一方面通過二極管D3給電容C3充電，電流為ib，另一方面通過電容C2、電容C4、二極管D3 對電容C4充電，電流為ic，在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通時(shí)，電容C3上的電壓Uc3 與此時(shí)次級電感線圈上的感應(yīng)電壓V4_3 W相等，設(shè)變壓器Tl初級電感線圈數(shù)與次級電感線圈數(shù)之比為 N 1，即=Uc3 = V4_3_ON = V1VN = VIN/N。繼續(xù)參考圖4，是顯示金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管截止時(shí)直流變壓電路運(yùn)作示意圖。當(dāng)功率因數(shù)校正電路26正常工作使場效應(yīng)管Ql截止瞬間，由于電感電流不能突變，因此金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql截止期間從變壓器Tl初級電感線圈的連接端1流向連接端2的電流ia逐漸減小，變壓器Tl感應(yīng)電壓極性改變?yōu)檫B接端2和3的極性為正極，連接端1和4的極性為負(fù)極，以此來維持變壓器Tl兩個(gè)線圈中的電流不變。在變壓器Tl的次級電感線圈上的感應(yīng)電壓V4_3。ff 一方面通過二極管D2給電容C2充電，充電電流為ib，另一方面通過二極管D2、電容C4、電容C3對電容C4充電，充電電流為ic，在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql截止時(shí)，電容C2上的電壓Uc2與感應(yīng)電壓V4_3—。ff相等，即UC2 = V4_3—。ff = (VPFC_ OUT-V/N?？偨Y(jié)金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通與截止兩個(gè)狀態(tài)，當(dāng)功率因數(shù)校正電路 26穩(wěn)定工作后，直流變壓電路28的輸出電壓Vdc qut為Vdcout = Uc4 = UC3+UC2= Vin/N+ (VPFCOUT-Vin) /N= VPFC—0UT/N因此，只要保證功率因數(shù)校正電路26輸出電壓Vprc QUT的穩(wěn)定，也就保證了直流變壓電路28的輸出電壓Vdc otit的穩(wěn)定，達(dá)到了本發(fā)明的要求。參考圖5，是本發(fā)明提供開關(guān)電源另一實(shí)施例的電路圖，在本實(shí)施方式中電源輸入電路、濾波整流電路和功率因數(shù)校正電路未作改變，其連接關(guān)系在此不再贅述。其中變壓器 Tl的初級電感線圈的連接端1電性連接橋式整流器DBl的陽極，初級電感線圈的連接端2 電性連接金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql的漏極和二極管Dl的陽極，變壓器Tl的次級電感線圈的連接端3電性連接電容C2的負(fù)極，次級電感線圈的連接端4模擬接地，電容C2的正極分別連接二極管D2的陰極和二極管D3的陽極，二極管D2的陽極模擬接地，二極管D3的陰極和電容C3的正極相連接，電容C3的負(fù)極模擬接地，電容C3的正極作為輸出端輸出直流電壓V
DC_0UT°與較佳實(shí)施方式相同的原理，當(dāng)功率因數(shù)校正電路26正常工作使金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通時(shí)，變壓器Tl初級電感線圈的連接端1處的電壓是橋式整流器DBl 的輸出電壓Vin，變壓器Tl初級電感線圈的連接端2通過金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)場效應(yīng)管Ql的金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管的漏級與源級接地，因此變壓器Tl的初級電感線圈的連接端1與連接端2的電壓差為VIN。在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通期間，從變壓器Tl初級電感線圈的連接端1流向連接端2的電流逐漸增大，其感應(yīng)電壓V"在變壓器Tl 的連接端1處為正極，連接端2處為負(fù)極；由于變壓器Tl的同名端為連接端1和4，因此變壓器Tl次級電感線圈的連接端4與3間的感應(yīng)電壓V4_3 w在變壓器Tl連接端4處的極性為正極，連接端3處的極性為負(fù)極，次級電感線圈的感應(yīng)電壓V4_3J)N—方面通過二極管D2給電容C2充電；在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通時(shí)，電容C2上的電壓Uc2與此時(shí)次級電感線圈上的感應(yīng)電壓V4_3 W相等，設(shè)變壓器Tl初級電感線圈數(shù)與次級電感線圈數(shù)之比為 N 1，即:UC2 = V4_3_ON = V1VN = VIN/N。當(dāng)功率因數(shù)校正電路沈正常工作使場效應(yīng)管Ql截止瞬間，由于電感電流不能突變，因此金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql截止期間從變壓器Tl初級電感線圈的連接端1流向連接端2的電流逐漸減小，變壓器Tl感應(yīng)電壓極性改變?yōu)檫B接端2和3的極性為正極， 連接端1和4的極性為負(fù)極，以此來維持變壓器Tl兩個(gè)線圈中的電流不變。在變壓器Tl 的次級電感線圈上的感應(yīng)電壓V4_3。ff 一方面通過二極管D3給電容C3充電，在金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql截止時(shí)，電容C3上的電壓Uc2與感應(yīng)電壓V4_3。ff相等，即UC3 = V4_3。ff
—(VpFC_0UT_VlN) /N ο本實(shí)施方式與較佳實(shí)施方式的工作原理相同，即，當(dāng)功率因數(shù)校正電路沈正常工作使金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)管Ql導(dǎo)通時(shí)，電容C3上的電壓Uc3與此時(shí)次級電感線圈上的感應(yīng)電壓V4_3—QN相等，Uc2 = V4_3_on = V^/N = Vin/N ；當(dāng)場效應(yīng)管Ql截止時(shí)，電容C3上的電壓Uc3與感應(yīng)電壓V4_3—。ff相等，Uc3 = V4_3—。ff = (Vpfc out-Vin)/N,因此直流變壓電路的輸出電壓 Vdc 0UT 為Vdcout = UC2+UC3= Vin/N+ (VPFCOUT-Vin) /N= VPFC—0UT/N本發(fā)明利用一個(gè)PFC控制器和一個(gè)變壓器Tl，實(shí)現(xiàn)了現(xiàn)有開關(guān)電源中PFC電路和直流變壓電路的所有功能，相比傳統(tǒng)的電路(見附圖1)在元器件方面減少了一個(gè)直流變壓控制芯片和一個(gè)高壓功率場效應(yīng)管，因此本發(fā)明的開關(guān)電源在成本上與傳統(tǒng)的開關(guān)電源電路比較降低了 30%左右。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，凡根據(jù)本發(fā)明所做的均等變化與修飾，都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。
權(quán)利要求
1.一種開關(guān)電源，包括電源輸入電路、濾波整流電路、功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路，第一電感線圈耦接于濾波整流電路輸出端與功率因數(shù)校正電路輸入端之間，其特征在于，所述直流變壓電路包含第二電感線圈，所述第二電感線圈耦合于所述第一電感線圈，所述第二電感線圈的首端電性連接第一電容的負(fù)極與第二電容的正極，所述第二電感線圈的尾端電性連接第一二極管的陽極與第二二極管的陰極，所述第二電容的負(fù)極與所述第二二極管的陽極以及第三電容的負(fù)極均模擬接地，所述第三電容的正極連接于所述直流變壓電路的輸出端。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的開關(guān)電源，其特征在于，當(dāng)所述功率因數(shù)校正電路中開關(guān)電路導(dǎo)通時(shí)，所述第一電感線圈的首端極性為正極，所述第一電感線圈的尾端極性為負(fù)極；所述第二電感線圈的首端極性為正極，所述第一電感線圈的尾端極性為負(fù)極。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的開關(guān)電源，其特征在于，所述第二電感線圈經(jīng)由所述第二二極管對所述第二電容進(jìn)行充電；所述第二電感線圈經(jīng)由所述第一電容、所述第三電容以及所述第二二極管對所述第三電容進(jìn)行充電。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的開關(guān)電源，其特征在于，所述第一電感線圈與所述第二電感線圈的圈數(shù)之比為N 1。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的開關(guān)電源，其特征在于，當(dāng)所述功率因數(shù)校正電路中開關(guān)電路截止時(shí)，所述第一電感線圈的首端極性為負(fù)極，所述第一電感線圈的尾端極性為正極；所述第二電感線圈的首端極性為負(fù)極，所述第一電感線圈的尾端極性為正極。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的開關(guān)電源，其特征在于，所述第二電感線圈經(jīng)由所述第一二極管對所述第一電容進(jìn)行充電；所述第二電感線圈經(jīng)由所述第二電容、所述第三電容以及所述第一二極管對所述第三電容進(jìn)行充電。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的開關(guān)電源，其特征在于，所述直流變壓電路的輸出電壓與所述功率因數(shù)校正電路的輸出電壓成固定比例。
8.一種開關(guān)電源，包括電源輸入電路、濾波整流電路、功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路，第一電感線圈耦接于濾波整流電路輸出端與功率因數(shù)校正電路輸入端之間，其特征在于，所述直流變壓電路包含第二電感線圈，所述第二電感線圈耦合于所述第一電感線圈，所述第二電感線圈的首端模擬接地，所述第二電感線圈的尾端電性連接第一電容的負(fù)極，所述第一電容的正極電性連接第一二極管的陽極與第二二極管的陰極，所述第二二極管的陽極模擬接地，所述第二二極管的陰極電性連接所述第一二極管的陽極，所述第一二極管的陰極電性連接第二電容的正極，所述第二電容的負(fù)極模擬接地，所述第二電容的正極連接于所述直流變壓電路的輸出端。
全文摘要
本發(fā)明提供一種開關(guān)電源，包括電源輸入電路、濾波整流電路、功率因數(shù)校正電路和直流變壓電路，第一電感線圈耦接于濾波整流電路輸出端與功率因數(shù)校正電路輸入端之間，直流變壓電路包含第二電感線圈，第二電感線圈耦合于第一電感線圈，第二電感線圈的首端電性連接第一電容的負(fù)極與第二電容的正極，第二電感線圈的尾端電性連接第一二極管的陽極與第二二極管的陰極，第二電容的負(fù)極與第二二極管的陽極以及第三電容的負(fù)極均模擬接地，第三電容的正極連接于直流變壓電路的輸出端。本發(fā)明能夠?qū)崿F(xiàn)開關(guān)電源中PFC電路和直流變壓電路的所有功能，并且有效地降低了成本。
文檔編號(hào)H02M7/12GK102347696SQ20101024063
公開日2012年2月8日 申請日期2010年7月29日 優(yōu)先權(quán)日2010年7月29日
發(fā)明者李錦樂, 秦建設(shè) 申請人:Tcl集團(tuán)股份有限公司, 深圳Tcl新技術(shù)有限公司