專(zhuān)利名稱(chēng)：振動(dòng)發(fā)生裝置及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及例如作為移動(dòng)電話靜音模式時(shí)的呼叫裝置或手表的振動(dòng)鬧鐘裝置等使用的振動(dòng)發(fā)生裝置及其制造方法。
背景技術(shù)：
通常，內(nèi)置于移動(dòng)電話或手表等中的振動(dòng)發(fā)生裝置包括馬達(dá)和以偏心狀態(tài)固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子(偏心錘)，通過(guò)偏心旋轉(zhuǎn)振子使馬達(dá)主體振動(dòng)，由此產(chǎn)生用于靜音模式時(shí)的靜音呼叫或體感提醒的振動(dòng)。
在這種振動(dòng)發(fā)生裝置中，振子牢固地接合在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上，并且無(wú)論因墜落而造成撞擊還是振動(dòng)發(fā)生裝置反復(fù)工作，都需要長(zhǎng)時(shí)間地維持該接合狀態(tài)。但是，由于振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的接合部分為金屬間非常精密的機(jī)械性安裝結(jié)構(gòu)，因此很難確保足夠的接合強(qiáng)度。
目前所使用的振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸之間的接合方式，大多是在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸配置在形成于振子中的孔或溝槽內(nèi)的狀態(tài)下進(jìn)行鉚接加工的方式，有關(guān)于此，例如提出有以下的方法。
(1)通過(guò)在突出設(shè)置于振子主體的凸出部分穿設(shè)軸孔，在該軸孔內(nèi)嵌插馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的狀態(tài)下，用沖頭從上部對(duì)凸出部分進(jìn)行鉚接以使得軸孔變形，從而將振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸接合在一起的方法(例如，專(zhuān)利文獻(xiàn)1)(2)在形成于振子主體的溝槽內(nèi)配置馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的狀態(tài)下，以壓力片壓縮溝槽兩側(cè)的部分，通過(guò)該壓縮，使溝槽的兩個(gè)側(cè)壁向內(nèi)側(cè)方向伸出而變形，從而將振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸接合在一起的方法(例如，專(zhuān)利文獻(xiàn)2)(3)在振子主體上設(shè)置1對(duì)軸承用突出部(軸受用突部)(爪部)，并在該軸承用突出部間的溝槽內(nèi)配置馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸，在此狀態(tài)下，通過(guò)用平?jīng)_頭從上部以壓潰的方式鉚接兩個(gè)軸承用突出部，使得軸承用突出部前端的一部分向溝槽內(nèi)側(cè)方向伸出變形，從而將振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸接合在一起的方法(例如，專(zhuān)利文獻(xiàn)3～6)。
(4)在振子主體設(shè)置1對(duì)外表面傾斜成錐狀的軸承用突出部(爪部)，并將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該軸承用突出部間的溝槽內(nèi)，在此狀態(tài)下，通過(guò)使用具有錐狀加工面的鉚接工具擠壓軸承用突出部進(jìn)行鉚接，使兩個(gè)軸承用突出部壓倒在溝槽部一側(cè)而塑性變形，從而將振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸接合在一起的方法(例如，專(zhuān)利文獻(xiàn)7)專(zhuān)利文獻(xiàn)1日本實(shí)公平4-13860號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2日本特開(kāi)2001-219124號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)3日本特開(kāi)平11-89170號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)4日本特開(kāi)2002-263577號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)5日本特開(kāi)2002-320920號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)6日本特開(kāi)2002-273344號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)7日本特開(kāi)平6-30544號(hào)公報(bào)發(fā)明內(nèi)容但上述現(xiàn)有技術(shù)的接合方法中存在以下問(wèn)題。
首先，在上述(1)的方法中，由于需要將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸橫向嵌插到軸孔中，所以制造時(shí)的可操作性較差，而且具有軸孔的振子的生產(chǎn)效率低下，并且由于模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜、制造成本高，所以存在裝置的生產(chǎn)效率和制造成本方面的問(wèn)題。另外，為使軸孔變形而進(jìn)行鉚接時(shí)，馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸本身也會(huì)變形，所以容易產(chǎn)生馬達(dá)軸承受到的負(fù)荷增大、馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的偏芯等問(wèn)題，縮短裝置的壽命。
上述(2)～(4)的方法雖然在制造的可操作性和制造成本方面沒(méi)有什么大的問(wèn)題，但是在鉚接振子上表面或軸承用突出部時(shí)，容易在鉚接部或其基底部產(chǎn)生被認(rèn)為由應(yīng)力集中而造成的裂痕(裂縫)，并且，在處于制造狀態(tài)或使用一定程度后，振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的接合強(qiáng)度方面容易出現(xiàn)問(wèn)題。
進(jìn)一步，在上述(2)、(3)的方法中，為通過(guò)自上方施壓壓潰振子上表面和軸承用突出部的上端，使其塑性變形為向溝槽側(cè)伸出，需要很大的壓力負(fù)荷(鉚接力)進(jìn)行鉚接。用如此大的壓力負(fù)荷進(jìn)行鉚接時(shí)尤其容易產(chǎn)生裂痕。另外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)5、6中，示出了為減輕上述(3)方法中的壓力負(fù)荷，使用將溝槽部開(kāi)口寬度做得比馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸外徑更窄的振子的方案，但是使用這種結(jié)構(gòu)的振子也無(wú)法大幅度地減輕壓力負(fù)荷，并且，與上述(1)的方法中使用的振子相同，在裝置和振子的生產(chǎn)效率和制造成本方面會(huì)出現(xiàn)問(wèn)題。
另外，在上述(4)的方法中，使外表面為錐狀的軸承用突出部與同樣具有錐狀加工面的鉚接工具面對(duì)面接觸并擠壓，進(jìn)行鉚接以壓倒軸承用突出部，因此，使軸承用突出部沿著馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的圓周方向緊緊地貼合、壓接進(jìn)行塑性變形是很困難的，容易造成接合強(qiáng)度不夠。并且，在該方法中，軸承用突出部與鉚接工具的錐形部若不夠精確，就無(wú)法獲得所需的鉚接力，另外，因?yàn)樾枰ㄟ^(guò)壓倒軸承用突出部進(jìn)行鉚接，故存在容易在軸承用突出部的基底部產(chǎn)生裂痕等問(wèn)題。
另一方面，由于受到應(yīng)用振動(dòng)發(fā)生裝置的機(jī)器厚度等的制約，振子的尺寸和旋轉(zhuǎn)半徑不能太大，在這種制約下要提高裝置的振動(dòng)性能，需要極力減小為了固定馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸而突設(shè)于振子主體上的凸部或軸承用突出部(即，比馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心更向與振子主體相反一側(cè)突出的部分)的體積。但是，由于上述(1)～(4)的現(xiàn)有技術(shù)中存在上述問(wèn)題，所以也無(wú)法適當(dāng)?shù)亟鉀Q上述問(wèn)題。
因此，為了解決上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于提供一種振動(dòng)發(fā)生裝置，其在振子的鉚接部處馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸被牢固地約束起來(lái)，并且能夠抑制在鉚接部及其附近產(chǎn)生裂痕，由此，獲得振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸之間的高接合強(qiáng)度，且制造時(shí)的可操作性和生產(chǎn)效率良好，可低成本地制造。
另外，本發(fā)明的其他目的在于提供一種振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，根據(jù)此方法，可以高效率低成本制造具有以下特點(diǎn)的振動(dòng)發(fā)生裝置在振子的鉚接部處牢固地約束住馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸，并且可抑制鉚接部及其附近的裂痕的產(chǎn)生，由此獲得振子與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的高接合強(qiáng)度。
下面，對(duì)在上述現(xiàn)有技術(shù)(2)～(4)的方法中，在鉚接部及其基底部產(chǎn)生裂痕的原因及其防止對(duì)策的研究結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。
在這些現(xiàn)有技術(shù)中，由于使用加工面為平面的鉚接工具，以“從正上方壓潰”或“朝溝槽部方向壓倒”的塑性變形模式對(duì)溝槽部(配置馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的溝槽部)兩側(cè)部位或軸承用突出部進(jìn)行鉚接，在鉚接部或其基底部等會(huì)產(chǎn)生局部的應(yīng)力集中，結(jié)果就會(huì)產(chǎn)生裂痕。另外，其鉚接部由于是由加工面為平面的鉚接工具加工的，故而呈具有平坦面的狀態(tài)。以現(xiàn)有技術(shù)(3)中之一專(zhuān)利文獻(xiàn)6所記載的為例，專(zhuān)利文獻(xiàn)6的圖1(b)、圖2(b)所示的鉚接后的振子中，鉚接部(轉(zhuǎn)軸保持部)的上表面為平坦的，這是用“平坦加工面的鉚接工具”從正上方壓潰軸承用突出部進(jìn)行鉚接的。另外，該文獻(xiàn)的圖3所示出的鉚接的方式為，用“具有臺(tái)狀加工面的鉚接工具”將軸承用突出部向溝槽部壓倒并且從正上方壓潰以進(jìn)行鉚接。由此可見(jiàn)，專(zhuān)利文獻(xiàn)6中記載的鉚接方式是所謂的“從正上方壓潰”或“朝溝槽部方向壓倒”的塑性變形模式，現(xiàn)有技術(shù)(2)、(4)中的塑性變形模式也基本上與此相同。從而，在這種塑性變形模式中，在鉚接部及其基底部等就會(huì)產(chǎn)生局部應(yīng)力集中，不可避免地會(huì)產(chǎn)生裂痕。
因此，本發(fā)明人對(duì)不會(huì)產(chǎn)生上述那種局部應(yīng)力集中的鉚接方式進(jìn)行了研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，用加工面在振子寬度方向上形成凹曲面狀的鉚接工具對(duì)突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部進(jìn)行鉚接，使各鉚接部的至少頂部及其上部外表面在振子寬度方向上形成凸曲面狀的結(jié)構(gòu)，由此可消除鉚接部及其基底部等的局部應(yīng)力集中，有效地防止裂痕的發(fā)生。即，由具有上述凹曲面狀加工面的鉚接工具加工得到的鉚接部不是通過(guò)軸承用突出部“被從正上方壓潰”或“被壓倒向溝槽部方向”的塑性變形模式獲得的，而是通過(guò)軸承用突出部由加工面以接近點(diǎn)接觸的狀態(tài)壓縮而變形、卷附在溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的塑性變形模式(此時(shí)，邊隨著加工面的接觸點(diǎn)(作用點(diǎn))朝基底部的方向在軸承用突出部的上部外表面移動(dòng)、邊進(jìn)行鉚接)而獲得的，因此鉚接時(shí)不會(huì)產(chǎn)生造成裂痕的局部應(yīng)力集中，并且鉚接部會(huì)以緊密的狀態(tài)沿著馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的圓周方向貼合、壓接，從而獲得牢固的接合狀態(tài)。
本發(fā)明正是基于上述思路完成的，其特征如下(1)一種振動(dòng)發(fā)生裝置，具有馬達(dá)及固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子，其特征在于具有以下結(jié)構(gòu)在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，使用與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸的加工面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀的鉚接工具，朝振子主體方向擠壓所述兩個(gè)軸承用突出部，通過(guò)朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向鉚接所述兩個(gè)軸承用突出部而約束轉(zhuǎn)軸，從而將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，并且，由所述1對(duì)軸承用突出部構(gòu)成的各個(gè)鉚接部中，至少其頂部及位于頂部外側(cè)部的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成為凸曲面狀。
(2)在上述(1)的振動(dòng)發(fā)生裝置中，其特征在于在各鉚接部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包括所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，包括鉚接部的基底部外表面的下部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子寬度方向上形成連續(xù)的曲面。
(3)在上述(1)的振動(dòng)發(fā)生裝置中，其特征在于在各鉚接部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包括所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，鉚接部的下部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成與振子主體側(cè)面連續(xù)的平坦面或凸曲面狀。
(4)在上述(1)～(3)中任一項(xiàng)所述的振動(dòng)發(fā)生裝置中，其特征在于各鉚接部的頂部及其兩側(cè)部分的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。
(5)在上述(1)～(4)中任一項(xiàng)所述的振動(dòng)發(fā)生裝置中，其特征在于兩個(gè)鉚接部的前端部相互不對(duì)接，或者對(duì)接而不相互塑性變形，并且轉(zhuǎn)軸在其圓周方向200～360度的范圍內(nèi)與振子接觸。
(6)一種振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，為了制造具有馬達(dá)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置，在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)將所述兩個(gè)軸承用突出部朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向進(jìn)行鉚接而約束轉(zhuǎn)軸，將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，其特征在于使用所述各軸承用突出部的至少頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀的振子，在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該振子的所述溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)鉚接工具，將所述兩個(gè)軸承用突出部向振子主體方向擠壓，使兩個(gè)軸承用突出部向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，從而將兩個(gè)軸承用突出部鉚接到所述轉(zhuǎn)軸上，其中，所述鉚接工具的加工面與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸，并在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀。
(7)一種振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，為了制造具有馬達(dá)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置，在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)將所述兩個(gè)軸承用突出部朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向進(jìn)行鉚接而約束轉(zhuǎn)軸，將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，其特征在于使用振子，在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該振子的所述溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)鉚接工具，將所述兩個(gè)軸承用突出部向振子主體方向擠壓，使兩個(gè)軸承用突出部向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，從而將兩個(gè)軸承用突出部鉚接到所述轉(zhuǎn)軸上，其中，所述振子為，所述各軸承用突出部的至少頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，在振子的寬度方向截面上，由下述(a)及(b)所定義的軸承用突出部的高H與寬W滿(mǎn)足H≤W的條件(a)軸承用突出部的高H假設(shè)中心線Y方向上的假設(shè)水平線X與軸承用突出部的頂部s之間的距離，(b)軸承用突出部的寬W假設(shè)水平線X上所假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1與內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離，其中，假設(shè)中心線Y為用于將振子寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)分成2部分的假設(shè)中心線，假設(shè)水平線X為通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線，所述鉚接工具的加工面與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸，并在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀。
(8)在上述(7)的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法中，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，包含軸承用突出部基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。
(9)在上述(7)的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法中，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，軸承用突出部的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成與振子主體側(cè)面連續(xù)的平坦面或凸曲面狀。
(10)在上述(7)～(9)中任一項(xiàng)的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法中，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及其兩側(cè)部分的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。
(11)在上述(7)～(10)中任一項(xiàng)的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法中，其特征在于在振子的寬度方向截面上，振子的各軸承用突出部的高H和寬W滿(mǎn)足H/W＝0.5～1，并且各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面位于由下述(c)所定義的假設(shè)橢圓E上或其內(nèi)側(cè)，(c)假設(shè)橢圓E以在假設(shè)水平線X上假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離作為橢圓長(zhǎng)徑側(cè)半徑，并與軸承用突出部的頂部s或其附近相接的假設(shè)橢圓。
以上所述的各個(gè)特征所帶來(lái)的特有作用效果，將在后述的用于實(shí)施的優(yōu)選實(shí)施方式中示出。
本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置具有以下結(jié)構(gòu)通過(guò)以具有凹曲面狀加工面的鉚接工具對(duì)突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部進(jìn)行鉚接，從而各鉚接部的至少頂部和上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。該鉚接部不是通過(guò)軸承用突出部“被從正上方壓潰”或“被壓倒向溝槽部方向”的塑性變形模式獲得的，而是通過(guò)軸承用突出部被鉚接工具的加工面以接近點(diǎn)接觸的狀態(tài)壓縮而變形、卷附在溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的塑性變形模式而獲得的。因此，本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置能夠有效抑制鉚接部及其基底部的局部應(yīng)力集中，以及由此而產(chǎn)生的裂痕，并且鉚接部沿著馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的圓周方向以緊密的狀態(tài)壓接在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上，由此獲得馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸和振子之間的高接合強(qiáng)度。進(jìn)一步，本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置制造時(shí)的可操作性和生產(chǎn)效率良好，可低成本地制造。
另外，根據(jù)本發(fā)明的制造方法，能夠高產(chǎn)率且低成本地制造具有上述優(yōu)越性能的振動(dòng)發(fā)生裝置。


圖1是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的一個(gè)實(shí)施例中的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的立體圖。
圖2是表示在圖1實(shí)施例中的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的正視圖。
圖3是圖2中所示鉚接部的局部放大圖。
圖4是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例中馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的立體圖。
圖5是表示在圖4的實(shí)施例中馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的正視圖。
圖6是圖5中所示鉚接部的局部放大圖。
圖7是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例中的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的正視圖。
圖8是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例中的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的正視圖。
圖9是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例中的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的正視圖。
圖10是表示構(gòu)成本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的鉚接部中，外表面部構(gòu)成凸曲面狀和凹曲面狀的優(yōu)選范圍的說(shuō)明圖。
圖11是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的一個(gè)實(shí)施例的正視圖。
圖12是圖11中所示軸承用突出部的局部放大圖。
圖13是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖14是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖15是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖16是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖17是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖18是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的其他實(shí)施例的正視圖。
圖19是表示適用于本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的振子的軸承用突出部中，外表面部構(gòu)成凸曲面狀和凹曲面狀的優(yōu)選范圍的說(shuō)明圖。
圖20是表示本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法之一個(gè)實(shí)施例的說(shuō)明圖。
圖21是表示本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法之其他實(shí)施例的說(shuō)明圖。
圖22是表示在本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法中，相對(duì)于鉚接工具的加工面的曲率，振子的優(yōu)選尺寸要求的說(shuō)明圖。
附圖標(biāo)記說(shuō)明1馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸2振子3振子主體4a、4b軸承用突出部5溝槽部6a、6b鉚接部7外表面8外表面9鉚接工具30平坦面部31側(cè)面70，72，74，75上部外表面71，73，76下部外表面80，82，84，85上部外表面81，83，86下部外表面90加工面s，sk頂部b，bk，b1，b2，bk1，bk2基底部具體實(shí)施方式
首先，對(duì)本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。
圖1～圖3示出了本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的一個(gè)實(shí)施例。圖1是表示馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸及固定在其上的振子的立體圖，圖2是其正視圖，圖3是圖2的鉚接部的局部放大圖。另外，圖11和圖12是表示在本實(shí)施例中使用的振子(接合之前的振子)的正視圖。
振動(dòng)發(fā)生裝置包括馬達(dá)(圖中沒(méi)有示出馬達(dá)主體)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1上的振子2。該振子2的主體3是截面大致半圓形的塊體。接合到馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1之前的振子2如圖11和圖12所示，在所述主體3的平坦面部30的寬度方向中央位置，沿著主體的長(zhǎng)度方向突出設(shè)置有1對(duì)軸承用突出部4a、4b，在該軸承用突出部4a、4b之間形成用于插入馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的溝槽部5。如后面所述，只要轉(zhuǎn)軸1能夠適當(dāng)插入，溝槽部5的形狀或?qū)挾然究呻S意，但是從安裝轉(zhuǎn)軸時(shí)的方便性考慮，最好具有能夠從溝槽的上方插入轉(zhuǎn)軸1的寬度。各個(gè)軸承用突出部4a、4b的至少其頂部s及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1插入到所述溝槽部5內(nèi)的狀態(tài)下，用與兩軸承用突出部4a、4b接觸的加工面在振子的寬度方向構(gòu)成凹曲面狀的鉚接工具(為方便，以下稱(chēng)為“具有凹曲面狀加工面的鉚接工具”)，往溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向鉚接所述兩個(gè)軸承用突出部4a、4b，并以該鉚接部約束馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1，由此所述振子2被固定在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1上。
在本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置中，通過(guò)以所述具有凹曲面狀加工面的鉚接工具鉚接軸承用突出部4a、4b而形成的各鉚接部6a、6b，至少其頂部和位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。該頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在軸承用突出部4a、4b被鉚接時(shí)是塑性變形最大的部位，通過(guò)在振子的寬度方向上鉚接加工該部分，使其成為非平坦面，即凸曲面狀，可以抑制加工時(shí)對(duì)該部位及其附近的應(yīng)力集中，從而能夠適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生裂痕。至于各鉚接部6a、6b的外側(cè)部的“上部外表面”的理想范圍，將在后面運(yùn)用圖10進(jìn)行描述。
另外，該形狀的鉚接部6a、6b如后面所述，是通過(guò)以具有所述凹曲面狀加工面的鉚接工具鉚接至少頂部及上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀的軸承用突出部4a、4b而獲得的，但此時(shí)，鉚接工具的加工面是以接近于點(diǎn)接觸(在振子長(zhǎng)度方向上是線接觸)的狀態(tài)與軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀外表面接觸，以壓縮的方式使軸承用突出部4a、4b向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，并且，邊隨著接觸點(diǎn)(作用點(diǎn))朝基底部的方向在軸承用突出部的上部外表面移動(dòng)邊進(jìn)行鉚接，因此，軸承用突出部4a、4b可高效地向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向變形，卷附在溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上，從而能夠?qū)T接部6a、6b(軸承用突出部4a、4b)緊密地壓接在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的圓周方向上，并可抑制對(duì)鉚接部及其附近的應(yīng)力集中，從而可以適當(dāng)?shù)胤乐钩霈F(xiàn)裂痕。通過(guò)以上步驟，可以得到馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1和振子2之間較高的接合強(qiáng)度。
在此，各鉚接部6a、6b最好采用下述(一)的方式。
(一)在各鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含鉚接部的基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。
作為該優(yōu)選方式(一)的具體例子，可以是以下方式根據(jù)所述凹曲面狀的下部外表面的范圍大小的不同，例如，各鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面具有下述(i)或(ii)的結(jié)構(gòu)，并且下述(i)或(ii)結(jié)構(gòu)中的凸曲面和凹曲面在振子寬度方向上形成連續(xù)的曲面。
(i)在各鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，除鉚接部的基底部附近(包括基底部，下同)外的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且所述基底部附近的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀(＝凹曲面狀的下部外表面的范圍為比較小的方式)。
(ii)在各鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含鉚接部的基底部附近(包括基底部，下同)及位于其上部側(cè)的外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀(＝凹曲面狀的下部外表面的范圍為比較大的方式)。
另外，對(duì)于在上述(一)的方式及作為其具體例子的上述(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中，各鉚接部6a、6b的“上部外表面”和“下部外表面”的理想范圍將在后面運(yùn)用圖10進(jìn)行描述。
在此，在上述(一)的方式及作為其具體例子的上述(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中，所謂的各鉚接部6a、6b的外側(cè)部的基底部指的是相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各鉚接部6a、6b的根部。而所謂的用于確定后述鉚接部的高Hk、寬Wk的各鉚接部6a、6b的外表面?zhèn)然撞縝k1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝k2，指的是如下定義的假設(shè)水平線Xk中假設(shè)的鉚接部6a、6b的基底部。
假設(shè)中心線Yk用于將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)分為兩部分的假設(shè)中心線假設(shè)水平線Xk通過(guò)馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并與所述假設(shè)中心線Yk正交的假設(shè)水平線因此，在使用本實(shí)施例(圖1～圖3)或圖4～圖7所示實(shí)施例中的振子的裝置中，雖然在上述(一)的方式及(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中的各鉚接部的外側(cè)部的基底部(鉚接部的根部)與在假設(shè)水平線Xk上所假設(shè)的各鉚接部的外表面?zhèn)然撞縝k1是一致的，但是，例如在使用圖8所示振子的裝置中，各鉚接部的外表面?zhèn)然撞縝k(鉚接部的根部)和在假設(shè)水平線Xk上假設(shè)的各鉚接部的外表面?zhèn)然撞縝k1是不同的。
本實(shí)施例的各鉚接部6a、6b具有上述(i)的結(jié)構(gòu)。在表示本實(shí)施例的圖3中，sk是頂部，7是位于該頂部sk外側(cè)的外表面，bk1是在所述假設(shè)水平線Xk上假設(shè)的各鉚接部的外表面?zhèn)然撞?，bk2是其內(nèi)表面?zhèn)然撞?。另外，外表面?zhèn)然撞縝k1也是上述(i)的結(jié)構(gòu)中各鉚接部6a、6b外側(cè)部的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各鉚接部6a、6b的根部)。
上述各鉚接部6a、6b的頂部sk及位于該頂部外側(cè)部的外表面7中，除鉚接部6a、6b基底部bk1附近之外的上部外表面70在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且基底部bk1附近的下部外表面71在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，該凸曲面和凹曲面在振子寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。如此一來(lái)，通過(guò)使包含頂部sk的整個(gè)外表面7在振子寬度方向上構(gòu)成曲面狀，可以更有效地抑制加工時(shí)給鉚接部外表面帶來(lái)的應(yīng)力集中。另外，鉚接部6a、6b的基底部bk1附近特別容易產(chǎn)生裂痕，但是通過(guò)將該部分的外表面形成為凹曲面狀，能夠適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生這種裂痕。
另外，在本發(fā)明的裝置中，如本實(shí)施例所示，各鉚接部6a、6b的頂部sk及其兩側(cè)部的上部外表面(圖3中，74表示位于頂部sk內(nèi)側(cè)部的上部外表面)最好在振子寬度方向上形成凸曲面狀。這是因?yàn)槿绻麑㈨敳縮k形成為尖形，在制造振子或進(jìn)行鉚接加工時(shí)該部分有可能造成缺損。
進(jìn)一步，在本發(fā)明的裝置中，兩鉚接部6a、6b最好為以下結(jié)構(gòu)兩個(gè)鉚接部6a、6b的前端部相互不對(duì)接，或者對(duì)接而不相互塑性變形，并且馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1在其圓周方向200～360度的范圍(圖2所示的接觸角度θ)內(nèi)與振子2接觸。如果鉚接部6a、6b的前端部以相互塑性變形的狀態(tài)對(duì)接，則鉚接部6a、6b對(duì)馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的約束力有可能變?nèi)?。另一方面，馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1通過(guò)在被鉚接的狀態(tài)下其外表面圓周方向的一部分或全部緊密壓接在振子側(cè)的溝槽部5及鉚接部6a、6b的內(nèi)側(cè)而被約束，從而接合到振子2上，如果在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸圓周方向上與振子側(cè)的接觸角度θ小于200度，有可能無(wú)法獲得對(duì)馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的足夠的約束力。另外，有可能在進(jìn)行鉚接加工時(shí)鉚接工具接觸到馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1，使馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生變形。
在本實(shí)施例中，兩個(gè)鉚接部6a、6b的前端部相互不對(duì)接，馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1在其圓周方向約220度的范圍內(nèi)與振子1(溝槽部5及鉚接部6a、6b的內(nèi)表面)接觸。
進(jìn)一步，在本發(fā)明的裝置中，各鉚接部6a、6b在振子的寬度方向截面上，由下述(a)和(b)定義的鉚接部的高Hk和寬Wk最好滿(mǎn)足Hk≤Wk(a)鉚接部的高Hk在假設(shè)中心線Yk方向上假設(shè)水平線Xk和鉚接部的頂部sk之間的距離(b)鉚接部的寬度Wk在假設(shè)水平線Xk上所假設(shè)的鉚接部的外表面?zhèn)然撞縝1k和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2k之間的距離通過(guò)這種結(jié)構(gòu)，可以緩解進(jìn)行鉚接時(shí)對(duì)特定部位的應(yīng)力集中，并更有效地抑制裂痕的產(chǎn)生。
另外，如果鉚接部6a、6b的凸曲面的曲率過(guò)大，或鉚接部6a、6b的寬W相對(duì)于高H過(guò)大，那么將難以獲得本發(fā)明將鉚接部6a、6b的外表面形成為凸曲面所帶來(lái)的效果，另外，這樣只會(huì)白白增大鉚接部6a、6b的體積，使振動(dòng)發(fā)生裝置的振動(dòng)性能降低。
因此，在本發(fā)明的裝置中，鉚接部6a、6b最好為以下結(jié)構(gòu)在振子的寬度方向的截面中，鉚接部6a、6b的高Hk和寬Wk滿(mǎn)足Hk/Wk＝0.5～1，最好是0.7～0.8，并且最好將各鉚接部6a、6b的頂部sk及位于該頂部外側(cè)的外表面7配置于由下述(c)定義的假設(shè)橢圓Ek上或其內(nèi)側(cè)
(c)假設(shè)橢圓Ek將在假設(shè)水平線Xk上假設(shè)的鉚接部的外表面?zhèn)然撞縝k1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝k2之間的距離作為橢圓長(zhǎng)徑側(cè)的半徑，并與鉚接部的頂部sk或其附近部分相接的假設(shè)橢圓。
通過(guò)采取這種結(jié)構(gòu)，不會(huì)增大鉚接部6a、6b的體積，能夠?qū)T接部6a、6b的外表面構(gòu)成適當(dāng)?shù)耐骨鏍睢?br> 另外，為使鉚接部6a、6b的體積更加合理，相對(duì)于馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的外徑D，最好限制鉚接部6a、6b的寬Wk，具體為，Wk/D≤2，尤為理想的是Wk/D≤1.5。
圖4～圖6表示本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例，圖4是表示馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸和固定在其上的振子的立體圖，圖5為其正視圖，圖6是圖5中鉚接部的局部放大圖。另外，圖13是表示在本實(shí)施例中使用的振子(接合前的振子)的正視圖。
與圖1～3的實(shí)施例相同，該實(shí)施例中，各鉚接部6a、6b具有上述(i)的結(jié)構(gòu)，但是兩鉚接部6a、6b的前端相對(duì)接而不相互塑性變形，并且馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1在其圓周方向大約360度的范圍上接觸振子2，如此形成鉚接部6a、6b。
另外，由于其他結(jié)構(gòu)與圖1～圖3的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。因此，裝置的理想條件等也與圖1～圖3的實(shí)施例相同。
圖7示出了本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的其他實(shí)施例，是表示馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸和固定在其上的振子的正視圖。另外，圖14是表示在本實(shí)施例中使用的振子(接合前的振子)的正視圖。
該實(shí)施例中各鉚接部6a、6b具有上述(ii)的結(jié)構(gòu)。另外，本實(shí)施例中的外表面?zhèn)然撞縝k1也是上述(ii)的結(jié)構(gòu)中各鉚接部6a、6b的外側(cè)部的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各鉚接部6a、6b的根部)。
各鉚接部6a、6b在其頂部sk及位于該頂部外側(cè)部的外表面7中，包含頂部sk的外表面的上部外表面72在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，包含基底部bk1附近及其上部側(cè)的外表面的下部外表面73在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且，該凸曲面和凹曲面在振子寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。與圖1～圖3的實(shí)施例相同，這樣通過(guò)將包含頂部sk的整個(gè)外表面7在振子的寬度方向上構(gòu)成曲面狀，可以更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中。另外，通過(guò)將包含基底部bk1附近的外表面的下部外表面73在振子的寬度方向構(gòu)成凹曲面狀，還可以適當(dāng)防止在基底部bk1附近產(chǎn)生裂痕。
另外，由于其他結(jié)構(gòu)與圖1～圖3的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。因此，裝置的理想條件等也與圖1～圖3的實(shí)施例相同。
除上述實(shí)施例以外，本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置還可以采用很多方式，例如，作為振子，可以使用下面要描述的圖15～圖18所示的形狀，在這些情況下，裝置的理想條件也與圖1～圖3的實(shí)施例相同。
圖8表示使用圖17所示扇狀截面振子的振動(dòng)發(fā)生裝置的實(shí)施例。在該實(shí)施例中，與圖1～圖3的實(shí)施例相同，各鉚接部6a、6b具有上述(i)的結(jié)構(gòu)，但如剛才所述，上述(i)的結(jié)構(gòu)中的各鉚接部6a、6b的外側(cè)部的基底部bk(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各鉚接部6a、6b的根部)與假設(shè)水平線Xk上所假設(shè)的外表面?zhèn)然撞縝k1不同。
在本實(shí)施例中，由于假設(shè)中心線Yk(將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)地分為2部分的假設(shè)中心線)、假設(shè)水平線Xk(通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并且與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線)都是一起確定的，所以由先前所述的定義確定下來(lái)的鉚接部6a、6b的外表面?zhèn)然撞縝k1及內(nèi)表面?zhèn)然撞縝k2的位置、鉚接部6a、6b的高Hk及寬Wk的范圍、假設(shè)橢圓Ek的位置等也是一起確定的。
另外，由于其他結(jié)構(gòu)與圖1～圖3的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。因此，裝置的理想條件等也與圖1～圖3的實(shí)施例相同。
圖9表示使用圖18所示扇狀截面振子的振動(dòng)發(fā)生裝置的實(shí)施例。該實(shí)施例的各鉚接部6a、6b不具有上述(一)的方式及作為其具體例子的上述(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)那樣的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各鉚接部6a、6b的根部)。即，在各鉚接部6a、6b的頂部sk及位于該頂部外側(cè)部的外表面7中，包含頂部外表面的上部外表面75在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，下部外表面76構(gòu)成與振子主體3的側(cè)面31連續(xù)(連接成同一表面狀)的平坦面或凸曲面狀。
通過(guò)上述結(jié)構(gòu)，也可以更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中。另外，如前所述，鉚接部6a、6b的基底部bk1附近特別容易產(chǎn)生裂痕，而如本實(shí)施例那樣通過(guò)消除鉚接部6a、6b的基底部本身，即可適當(dāng)防止類(lèi)似裂痕的產(chǎn)生。
另外，在本實(shí)施例中，由于假設(shè)中心線Yk(將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)地分為2部分的假設(shè)中心線)、假設(shè)水平線Xk(通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并且與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線)是一起確定的，所以由先前所述的定義確定下來(lái)的鉚接部6a、6b的外表面?zhèn)然撞縝k1及內(nèi)表面?zhèn)然撞縝k2的位置、鉚接部6a、6b的高Hk及寬Wk的范圍、假設(shè)橢圓Ek的位置等也是一起確定的。
另外，由于其他結(jié)構(gòu)與圖1～圖3的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。因此，裝置的理想條件等也與圖1～圖3的實(shí)施例相同。
在本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置中，從接合強(qiáng)度方面考慮，鉚接部6a、6b(軸承用突出部4a、4b)最好在振子2的整個(gè)長(zhǎng)度方向上設(shè)置，但是并不局限于此，也可以?xún)H在振子長(zhǎng)度方向上的一部分范圍內(nèi)設(shè)置。例如，可以列舉出僅在振子的長(zhǎng)度方向上的中央部的既定范圍內(nèi)設(shè)置鉚接部6a、6b(軸承用突出部4a、4b)的方式、僅在振子的長(zhǎng)度方向上的兩端部既定范圍內(nèi)設(shè)置的方式、僅在振子的長(zhǎng)度方向上的單側(cè)一半左右的范圍上設(shè)置的方式等，但是并不局限于此。
與現(xiàn)有的裝置相同，構(gòu)成本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置的振子2最好是由鎢合金等高比重合金的燒結(jié)體構(gòu)成。為在鉚接軸承用突出部4a、4b的時(shí)候能夠適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行塑性變形，因此振子2最好具有較高的延伸性，特別是，考慮到生產(chǎn)性和制造成本等方面，這種高延伸性最好不需實(shí)施特殊熱處理即能得到保證。從該觀點(diǎn)出發(fā)，例如，如日本專(zhuān)利第3212225號(hào)公開(kāi)的那樣，由W85～98mass％、Ni1～12mass％、Mo0.1mass％以上而小于2.0mass％、Fe1.0mass％以下以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且在燒結(jié)之后沒(méi)有實(shí)施熱處理的振子是比較適合的。
本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置的各鉚接部6a、6b中，至少其頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，如圖10(1)所示，若以鉚接部的高Hk為基準(zhǔn)，以該凸曲面狀構(gòu)成的上部外表面的高度范圍hk1最好大于其1/3(hk1＞Hk/3)。各鉚接部6a、6b的上述范圍內(nèi)的上部外表面是在鉚接軸承用突出部4a、4b時(shí)塑性變形特別大的部位，通過(guò)在振子寬度方向上將該部分鉚接加工成凸曲面狀，可抑制加工時(shí)對(duì)該部位及其附近的應(yīng)力集中，從而能夠適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生裂痕。
所述凸曲面狀的上部外表面按照上述各要求構(gòu)成即可，因此，對(duì)于上部外表面的凸曲面的曲率半徑R沒(méi)有特別的限制，一般來(lái)說(shuō)為0.2～1.7mm、最好0.3～1.5mm左右的曲率半徑比較適當(dāng)。另外，所述凸曲面的曲率半徑R也可以在振子寬度方向上連續(xù)變化。
另外，所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面的半徑r之間的關(guān)系最好滿(mǎn)足R/r＝0.4～6.8左右。
另外，至于作為各鉚接部6a、6b的優(yōu)選形狀的上述(一)的方式及作為其具體例子的(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)，說(shuō)明如下在上述(一)的方式中，各鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含所述鉚接部的基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，與上述圖10(1)相同，若以鉚接部的高Hk為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍hk1最好大于其1/3(hk1＞Hk/3)。因此，凹曲面狀的下部外表面最好采用小于鉚接部高Hk的2/3的高度范圍。
上述(一)結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)于這些凸曲面、凹曲面的曲率半徑R并無(wú)特殊限制，一般來(lái)說(shuō)，上部外表面的凸曲面以0.2～1.7mm，優(yōu)選0.3～1.5mm左右的曲率半徑比較適當(dāng)，下部外表面的凹曲面以0.2～1.4mm，優(yōu)選0.3～1.2mm左右的曲率半徑比較適當(dāng)。這種曲率半徑為R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面的半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～6.8左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～5.6左右。
在作為上述(一)的方式的具體例子的上述(i)的結(jié)構(gòu)中，在鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，除鉚接部的基底部附近之外的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且所述基底部附近的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，如圖10(2)所示，若以鉚接部的高Hk為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍hk2最好為其2/3以上(hk2≥2Hk/3)。因此，構(gòu)成凹曲面狀的下部外表面的高度范圍hk3最好為鉚接部的高度Hk的1/3以下(hk3≤Hk/3)。
上述(i)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)于這些凸曲面、凹曲面的曲率半徑R并沒(méi)有特殊限制，一般來(lái)說(shuō)，上部外表面的凸曲面以0.9～1.7mm，優(yōu)選1.1～1.5mm左右作為曲率半徑比較適當(dāng)，下部外表面的凹曲面以0.2～0.5mm，優(yōu)選0.3～0.4mm左右作為曲率半徑比較適當(dāng)。這種曲率半徑為R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面的半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝1.8～6.8左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～2左右。
另外，在上述(ii)的結(jié)構(gòu)中，在鉚接部6a、6b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含鉚接部的基底部附近及其上部側(cè)的外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，如圖10(3)所示，若以鉚接部的高Hk為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍hk4最好大于其1/3(hk4＞Hk/3)。因此，構(gòu)成凹曲面狀的下部外表面的高度范圍hk5最好小于鉚接部高Hk的2/3(hk5＜2Hk/3)。
上述(ii)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)于這些凸曲面、凹曲面的曲率半徑R并沒(méi)有特殊限制，一般來(lái)說(shuō)，上部外表面的凸曲面以0.2～0.5mm，優(yōu)選0.3～0.4mm左右作為曲率半徑比較適當(dāng)，下部外表面的凹曲面以0.6～1.4mm，優(yōu)選0.8～1.2mm作為曲率半徑比較適當(dāng)。這種曲率半徑R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面的半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～2左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r＝1.2～5.6左右。
另外，在圖9所示實(shí)施例中，基于與上述圖10(1)相同的理由，若以鉚接部的高Hk為基準(zhǔn)，各鉚接部6a、6b的構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面75的高度范圍hk1最好大于其1/3(hk1＞Hk/3)。另外，對(duì)于上部外表面75的曲率半徑R，同樣以0.2～1.7mm，優(yōu)選0.3～1.5mm左右比較適合。
下面對(duì)適用于本發(fā)明裝置的振子的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。如剛才所述，該振子是具有馬達(dá)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置用的振子。
圖11和圖12表示適用于本發(fā)明的裝置的振子的一個(gè)實(shí)施例(用于圖1～圖3的裝置的振子)，圖11是正視圖，圖12是圖11中軸承用突出部的局部放大圖。
本實(shí)施例的振子2的主體3是截面呈大致半圓形的塊體，在其主體3的平坦面部30的寬度方向的中央位置，沿著主體3的長(zhǎng)度方向突出設(shè)置有1對(duì)軸承用突出部4a、4b，并在該軸承用突出部4a、4b之間形成用于插入馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的溝槽部5。該溝槽部5需要具有能夠配置轉(zhuǎn)軸1的寬度是不言而喻的，進(jìn)一步，最好具有能夠從溝槽上方插入轉(zhuǎn)軸1的寬度。
振子2的各軸承用突出部4a、4b中，至少其頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，如圖12所示，在振子的寬度方向截面中，由下述(a)和(b)定義的軸承用突出部的高H和寬W滿(mǎn)足H≤W。
(a)軸承用突出部的高H在假設(shè)中心線Y方向上假設(shè)水平線X與軸承用突出部的頂部s之間的距離(b)軸承用突出部的寬W在假設(shè)水平線X上，假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1與內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離這里，在上述(a)和(b)中，假設(shè)中心線Y和假設(shè)水平線X定義如下假設(shè)中心線Y用于將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)分為兩部分的假設(shè)中心線假設(shè)水平線X通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線所述各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面是鉚接軸承用突出部4a、4b時(shí)塑性變形最大的部位，通過(guò)在振子的寬度方向上以凸曲面狀形成該部分，并且利用具有所述凹曲面狀的加工面(工作面)的鉚接工具，以保持其凸曲面狀的方式進(jìn)行鉚接，可以抑制加工時(shí)對(duì)該部位及其附近的應(yīng)力集中，并能夠適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生裂痕。另外，對(duì)于各軸承用突出部4a、4b的外側(cè)部的“上部外表面”的理想范圍，將隨后利用圖19予以說(shuō)明。
另外，如上所述進(jìn)行鉚接時(shí)，鉚接工具的加工面以接近于點(diǎn)接觸(在振子的長(zhǎng)度方向上為線接觸)的狀態(tài)接觸軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀的外表面，通過(guò)壓縮的方式將軸承用突出部4a、4b向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，并且邊由加工面的接觸點(diǎn)(作用點(diǎn))在軸承用突出部4a、4b的上部外表面向基底部方向移動(dòng)邊進(jìn)行鉚接，所以軸承用突出部4a、4b可高效地向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向變形，卷附在溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上。因此，可將軸承用突出部4a、4b緊密地壓接在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的圓周方向上，并能抑制對(duì)鉚接部及其附近的應(yīng)力集中，適當(dāng)?shù)胤乐拱l(fā)生裂痕，如此，可以獲得馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1與振子2之間的高接合強(qiáng)度。
另外，在由上述(a)和(b)定義的軸承用突出部的高H和寬W為H＞W(wǎng)的情況下，由于軸承用突出部4a、4b在鉚接加工時(shí)是以被壓倒(被彎曲)的方式進(jìn)行塑性變形，所以特別是基底部會(huì)大大伸長(zhǎng)容易產(chǎn)生裂痕。而若使H≤W，鉚接加工時(shí)軸承用突出部4a、4b的塑性變形的方式不是被加工工具的負(fù)荷壓倒(被彎曲)，而是凸曲面狀的傾斜外表面受壓縮卷附到溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸以進(jìn)行變形的傾向變得更大。即，為壓縮模式更占支配地位的塑性變形方式。由此，緩解了對(duì)軸承用突出部4a、4b的基底部等特定部位的應(yīng)力集中，從而在進(jìn)行鉚接加工時(shí)更不易產(chǎn)生裂痕。另外，在H≤W的情況下，在通過(guò)粉末冶金制造振子的工序中，將金屬粉末填充到模具中時(shí)，存在軸承用突出部4a、4b部分的金屬粉末的填充性良好，成形性得以提高的優(yōu)點(diǎn)。
在此，各軸承用突出部4a、4b最好采取以下(二)的方式。
(二)，在各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含前述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，包含軸承用突出部的基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。
作為該優(yōu)選方式(二)的具體例子，依據(jù)所述凹曲面狀的下部外表面的范圍大小的不同，例如，有以下方式各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面具有下述(i)或(ii)的結(jié)構(gòu)，并且下述(i)或(ii)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。
(i)在各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，除軸承用突出部的基底部附近(包括基底部，下同)以外的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且所述基底部附近的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀(＝凹曲面狀的下部外表面的范圍為比較小的方式)。
(ii)在各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含軸承用突出部的基底部附近(包括基底部，下同)及位于其上部側(cè)的外表面的下部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀(＝凹曲面狀的下部外表面的范圍為比較大的方式)。
在上述(二)的方式及作為其具體例子的上述(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中，對(duì)于各軸承用突出部4a、4b的“上部外表面”和“下部外表面”的理想范圍等，將隨后利用圖19進(jìn)行說(shuō)明。
在此，上述(二)的方式及作為其具體例子的上述(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中，所謂各軸承用突出部4a、4b的外側(cè)部的基底部指的是相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各軸承用突出部4a、4b的根部。另一方面，所謂用于確定軸承用突出部的高H、寬W的各軸承用突出部4a、4b的外表面?zhèn)然撞縝1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2，指的是在如前述定義的假設(shè)水平線Xk中假設(shè)的軸承用突出部4a、4b的基底部。
因此，在本實(shí)施例(圖11、圖12)和圖13～圖16所示實(shí)施例中的振子中，上述(二)的方式及(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)中的各軸承用突出部的外側(cè)部的基底部(軸承用突出部的根部)與在假設(shè)水平線X上所假設(shè)的各軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1是一致的，但是，在例如圖17所示的振子中，各軸承用突出部的外側(cè)部的基底部b(軸承用突出部的根部)與在假設(shè)水平線X上假設(shè)的各軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1不同。
本實(shí)施例的各軸承用突出部4a、4b具有上述(i)的結(jié)構(gòu)。在表示本實(shí)施例的圖12中，s是頂部，8是位于該頂部s外側(cè)部的外表面，另外，b1是在所述假設(shè)水平線X上假設(shè)的各軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞?，b2是其內(nèi)表面?zhèn)然撞?。另外，外表面?zhèn)然撞縝1也是上述(i)結(jié)構(gòu)中的各軸承用突出部4a、4b外側(cè)部的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各軸承用突出部4a、4b的根部)。
各軸承用突出部4a、4b在頂部s及位于該頂部外側(cè)的外表面8中，除軸承用突出部4a、4b的基底部b1附近之外的上部外表面80在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且基底部b1附近的下部外表面81在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，這些凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。如此，通過(guò)將包含頂部s的整個(gè)外表面8在振子的寬度方向上構(gòu)成曲面狀，可以更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中。另外，雖然軸承用突出部4a、4b的基底部b1附近特別容易產(chǎn)生裂痕，但通過(guò)將該部分的外表面形成為凹曲面狀，即可適當(dāng)?shù)胤乐惯@種裂痕的產(chǎn)生。
另外，適用于本發(fā)明的裝置的振子，最好如本實(shí)施例那樣，各軸承用突出部4a、4b的頂部s及其兩側(cè)部分的上部外表面(圖12中，84表示位于頂部s內(nèi)側(cè)的上部外表面)在振子的寬度方向上形成凸曲面狀。這是因?yàn)槿繇敳縮為尖形，在制造振子時(shí)或進(jìn)行鉚接加工時(shí)該部分有可能產(chǎn)生缺損。
通過(guò)使軸承用突出部4a、4b的外表面的形狀滿(mǎn)足上述條件，振子可以得到所希望的效果。但是，如果軸承用突出部4a、4b的凸曲面的曲率過(guò)大，或者軸承用突出部4a、4b的寬W相對(duì)于高H來(lái)說(shuō)過(guò)大，則將很難獲得本發(fā)明通過(guò)將軸承用突出部4a、4b的外表面構(gòu)成凸曲面所帶來(lái)的效果，并且，只會(huì)白白增加軸承用突出部4a、4b的體積，降低振動(dòng)發(fā)生裝置的振動(dòng)性能。
因此，在振子的寬度方向截面上，振子的軸承用突出部4a、4b最好形成為以下結(jié)構(gòu)軸承用突出部4a、4b的高H和寬W滿(mǎn)足H/W＝0.5～1，優(yōu)選0.7～0.8，并且各軸承用突出部4a、4b的頂部s及位于該頂部外側(cè)部的外表面8最好位于由下述(c)定義的假設(shè)橢圓E上或其內(nèi)側(cè)
(c)假設(shè)橢圓E將在假設(shè)水平線X上假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離作為橢圓長(zhǎng)徑側(cè)的半徑，并與軸承用突出部的頂部s或其附近部分相接的假設(shè)橢圓。
通過(guò)采取這種結(jié)構(gòu)，不會(huì)白白增加軸承用突出部4a、4b的體積，能夠以適當(dāng)?shù)耐骨鏍顦?gòu)成軸承用突出部4a、4b的外表面。
為使軸承用突出部4a、4b的體積更加合理，相對(duì)于馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的外徑D，最好限制軸承用突出部4a、4b的寬W，具體為，W/D≤2，尤為理想的是W/D≤1.5。另外，相對(duì)于馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的外徑D來(lái)說(shuō)的軸承用突出部4a、4b的高H，根據(jù)馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸圓周方向上振子一側(cè)的接觸角度θ而確定。
圖13是表示適用于本發(fā)明的裝置的振子的其它實(shí)施例(圖4～圖6裝置中所使用的振子)的正視圖。
與圖11和圖12的實(shí)施例相同，本實(shí)施例的振子2中，軸承用突出部4a、4b具有上述(i)的結(jié)構(gòu)，如圖4～圖6所示，振子2所需的接合結(jié)構(gòu)為，鉚接后的兩個(gè)鉚接部6a、6b的前端部對(duì)接而不相互塑性變形，馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1在其圓周方向360度的范圍內(nèi)與振子2相接。因此，軸承用突出部4a、4b的高H與寬W之比H/W比圖11和圖12的振子設(shè)定得大(但H≤W)。
另外，由于其它結(jié)構(gòu)與圖11和圖12的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。所以，振子的理想條件等也與圖11和圖12的實(shí)施例相同。
圖14是表示適用于本發(fā)明的裝置的振子的其它實(shí)施例(用于圖7的裝置的振子)的正視圖。
該實(shí)施例中，各軸承用突出部4a、4b具有上述(ii)的結(jié)構(gòu)。另外，本實(shí)施例的軸承用突出部4a、4b的外表面?zhèn)然撞縝1也是上述(ii)的結(jié)構(gòu)中各軸承用突出部4a、4b的外側(cè)部的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各軸承用突出部4a、4b的根部)。
各軸承用突出部4a、4b在其頂部s及位于該頂部外側(cè)的外表面8中，包含頂部s外表面的上部外表面82在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含基底部b1附近及其上部側(cè)的外表面的下部外表面83在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，這些凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。與圖11和圖12的實(shí)施例相同，這樣通過(guò)在振子的寬度方向上以曲面狀形成包含頂部s的整個(gè)外表面8，可以更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中。另外，通過(guò)在振子寬度方向上以凹曲面狀形成包含基底部b1附近的外表面的下部外表面83，可以適當(dāng)?shù)胤乐乖诨撞縝1附近產(chǎn)生裂痕。
另外，由于其它結(jié)構(gòu)與圖11和圖12的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。所以，振子的理想條件等也與圖11和圖12的實(shí)施例相同。
圖15～圖18分別是表示適用于本發(fā)明裝置的振子的其它實(shí)施例的正視圖。
圖15是將軸承用突出部4a、4b的高H和寬W之比H/W設(shè)置得比圖11和圖12的振子更小的例子。另一方面，圖16是將軸承用突出部4a、4b的高H和寬W之比H/W設(shè)置得比圖13的振子更大的例子(但是，H≤W)。
適用于本發(fā)明的裝置的振子中，其振子主體3的形狀可隨意采取適當(dāng)?shù)男螤?，如分別于圖17、圖18中所顯示的扇狀截面的形狀等。
與圖11和圖12的實(shí)施例相同，圖17所示的振子的實(shí)施例中，各軸承用突出部4a、4b也具有上述(i)的結(jié)構(gòu)，如上面所述，上述(i)的結(jié)構(gòu)中的各軸承用突出部4a、4b的外側(cè)部的基底部b(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各軸承用突出部4a、4b的根部)與假設(shè)水平線X上假設(shè)的外表面?zhèn)然撞縝1不同。
同樣，在本實(shí)施例中，如圖所示，由于假設(shè)中心線Y(將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)地分為2部分的假設(shè)中心線)、假設(shè)水平線X(通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并且與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線)是一起確定的，所以由先前所述的定義確定下來(lái)的軸承用突出部4a、4b的外表面?zhèn)然撞縝1及內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2的位置、軸承用突出部4a、4b的高H及寬W的范圍、假設(shè)橢圓E的位置等也是一起確定的。
另外，在圖18所示振子的實(shí)施例中，各軸承用突出部4a、4b不具有上述(二)的方式及其具體例子(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)那樣的基底部(相對(duì)于振子主體3來(lái)說(shuō)的各軸承用突出部4a、4b的根部)。即，在各軸承用突出部4a、4b的頂部s及位于該頂部外側(cè)部的外表面8中，包含頂部外表面的上部外表面85在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且下部外表面86構(gòu)成為與振子主體3的側(cè)面31連續(xù)(以同一表面狀連續(xù))的平坦面或凸曲面狀。
根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，也可以更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中。另外，如前所述，軸承用突出部4a、4b的基底部b1附近尤其容易產(chǎn)生裂痕，但本實(shí)施例中通過(guò)消除了軸承用突出部4a、4b的基底部本身，可適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生這種裂痕。
同樣，在本實(shí)施例中，如圖所示，由于假設(shè)中心線Y(將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)地分為2部分的假設(shè)中心線)、假設(shè)水平線X(通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并且與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線)是一起確定的，所以由先前所述的定義確定下來(lái)的軸承用突出部4a、4b的外表面?zhèn)然撞縝1及內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2的位置、軸承用突出部4a、4b的高H及寬W的范圍、假設(shè)橢圓E的位置等也是一起確定的。
另外，在圖15～圖18的實(shí)施例中，由于其它結(jié)構(gòu)與圖11和圖12的實(shí)施例相同，故采用相同的符號(hào)，省略詳細(xì)說(shuō)明。所以，振子的理想條件等也與圖11和圖12的實(shí)施例相同。
除了上述實(shí)施例之外，適用于本發(fā)明裝置的振子還可以采用其他的各種方式。例如，雖然溝槽部5的底部截面形狀最好與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的截面相應(yīng)而采用圓弧狀，但是并不局限于此，可以采用任意的形狀。另外，溝槽部5及軸承用突出部4a、4b的內(nèi)側(cè)壁也不一定是垂直的，也可以使其傾斜，使槽寬朝向槽下方擴(kuò)大或縮小。因此，雖然溝槽部5可以是僅能夠使轉(zhuǎn)軸1沿其軸方向插入的上端窄的形狀，但是從安裝轉(zhuǎn)軸的便利性方面考慮，最好具有能夠使轉(zhuǎn)軸從溝槽上方插入溝槽部5內(nèi)的寬度。
另外，從接合強(qiáng)度方面來(lái)考慮，軸承用突出部4a、4b最好在振子的整個(gè)長(zhǎng)度方向上都設(shè)置，但是并不局限于此，也可以?xún)H僅在振子長(zhǎng)度方向的一部分范圍內(nèi)設(shè)置。例如，可以列舉出僅在振子的長(zhǎng)度方向上的中央部的既定范圍內(nèi)設(shè)置軸承用突出部4a、4b的方式、僅在振子的長(zhǎng)度方向上的兩端部既定范圍內(nèi)設(shè)置軸承用突出部4a、4b的方式、僅在振子的長(zhǎng)度方向上的單側(cè)一半左右的范圍上設(shè)置軸承用突出部4a、4b的方式等，但是并不局限于此。
另外，振子2的材料及優(yōu)選化學(xué)成分條件與前面所述的振動(dòng)發(fā)生裝置相同。
適用于本發(fā)明裝置的振子的各軸承用突出部4a、4b中，至少其頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，如圖19(1)所示，若以軸承用突出部的高H為基準(zhǔn)，構(gòu)成該凸曲面狀的上部外表面的高度范圍h1最好大于其1/3(h1＞H/3)。各軸承用突出部4a、4b的所述范圍的上部外表面是鉚接軸承用突出部時(shí)塑性變形最大的部位，通過(guò)在振子的寬度方向上以凸曲面狀形成該部分，并且如后所述，利用具有凹曲面狀的加工面(工作面)的鉚接工具，以保持其凸曲面狀的方式進(jìn)行鉚接，即可有效抑制加工時(shí)對(duì)該部位及其附近的應(yīng)力集中，并能夠適當(dāng)?shù)胤乐巩a(chǎn)生裂痕。
所述凸曲面狀的上部外表面只要按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此，對(duì)于上部外表面的凸曲面的曲率半徑R沒(méi)有特別限制，一般為0.2～1.7mm、優(yōu)選0.3～1.5mm左右的曲率半徑比較適當(dāng)。另外，所述凸曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面的半徑r之間的關(guān)系最好滿(mǎn)足R/r＝0.4～6.8左右。
再者，作為各軸承用突出部4a、4b的優(yōu)選方式的上述(二)的方式及其具體例子的(i)、(ii)的結(jié)構(gòu)如下在上述(二)的方式里，各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含軸承用突出部的基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀。與上述圖19(1)相同，若以軸承用突出部的高H為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍h1最好大于其1/3(h1＞H/3)。因此，凹曲面狀的下部外表面的高度范圍最好小于軸承用突出部的高H的2/3。
上述(二)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面只要按照上述各條件來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)這些凸曲面、凹曲面的曲率半徑R并不作特殊限制，一般地，上部外表面的凸曲面以0.2～1.7mm，優(yōu)選0.3～1.5mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?，下部外表面的凹曲面?.2～1.4mm，優(yōu)選0.3～1.2mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?。具有此曲率半徑R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～6.8左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～5.6左右。
在作為上述(二)的方式的具體例子的上述(i)的結(jié)構(gòu)里，在軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)的外表面中，除軸承用突出部的基底部附近之外的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且所述基底部附近的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，如圖19(2)所示，若以軸承用突出部的高H為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍h2最好為其2/3以上(h2≥2H/3)。因此，構(gòu)成凹曲面狀的下部外表面的高度范圍h3最好為軸承用突出部的高H的1/3以下(h3≤H/3)。
上述(i)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面只要按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)這些凸曲面、凹曲面的曲率半徑R并不作特殊限制，一般地，上部外表面的凸曲面以0.9～1.7mm，優(yōu)選1.1～1.5mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?，下部外表面的凹曲面?.2～0.5mm，優(yōu)選0.3～0.4mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?。具有該曲率半徑R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝1.8～6.8左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～2左右。
另外，上述(ii)的結(jié)構(gòu)中，在各軸承用突出部4a、4b的頂部及位于該頂部外側(cè)的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且包含軸承用突出部的基底部附近及位于其上部側(cè)的外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，如圖19(3)所示，若以軸承用突出部的高H為基準(zhǔn)，構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面的高度范圍h4最好大于其1/3(h4＞H/3)。因此，構(gòu)成凹曲面狀的下部外表面的高度范圍h5最好小于軸承用突出部高H的2/3(h5＜2H/3)。
另外，上述(ii)的結(jié)構(gòu)中的凸曲面狀的上部外表面及凹曲面狀的下部外表面只要按照上述各要求來(lái)構(gòu)成即可，因此對(duì)該凸曲面、凹曲面的曲率半徑R不作特殊限制，一般地，上部外表面的凸曲面以0.2～0.5mm，優(yōu)選0.3～0.4mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?，下部外表面的凹曲面?.6～1.4mm，優(yōu)選0.8～1.2mm左右作為曲率半徑是適當(dāng)?shù)?。具有該曲率半徑R的凸曲面和凹曲面在振子的寬度方向上形成連續(xù)的曲面。另外，所述凸曲面及凹曲面的曲率半徑R也可以在振子的寬度方向上連續(xù)變化。
另外，在與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的徑向截面半徑r的關(guān)系上，最好分別滿(mǎn)足所述上部外表面的凸曲面的曲率半徑R為R/r＝0.4～2左右，所述下部外表面的凹曲面的曲率半徑R為R/r ＝1.2～5.6左右。
另外，在圖18所示實(shí)施例中，由于與所述圖19(1)相同的理由，若以軸承用突出部的高H為基準(zhǔn)，各軸承用突出部4a、4b的構(gòu)成凸曲面狀的上部外表面85的高度范圍h1最好大于其1/3(h1＞H/3)。另外同樣地，上部外表面85的曲率半徑R以0.2～1.7mm，優(yōu)選0.3～1.5mm左右比較合適。
下面對(duì)本發(fā)明振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。
本發(fā)明的制造方法是具有馬達(dá)及固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，在該方法中，突出設(shè)置在振子主體上的1對(duì)軸承用突出部間形成溝槽部，在將所述馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部的狀態(tài)下，通過(guò)將所述兩軸承用突出部向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向鉚接以約束馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸，進(jìn)而將振子固定在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上。
圖20(A)～(C)是表示圖1～圖3所示振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法的一個(gè)實(shí)施例的說(shuō)明圖。圖中，9是鉚接工具，該鉚接工具9具有在振子寬度方向上以凹曲面狀形成的加工面(工作面)90。另外，鉚接工具9只要實(shí)際上與振子的軸承用突出部接觸并進(jìn)行鉚接的加工面90是凹曲面狀即可，其它各面的形狀可隨意。
該制造方法中使用的振子2中，所述軸承用突出部4a、4b的至少頂部s及位于該頂部外側(cè)的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，進(jìn)一步，最好具備先前所述的各種要求。
如圖20(A)所示，在從溝槽上方將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1插入到振子2的溝槽部5內(nèi)的狀態(tài)下，由所述鉚接工具9將兩個(gè)軸承用突出部4a、4b向振子主體方向擠壓，并如圖20(B)、(C)所示那樣將兩軸承用突出部4a、4b朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，從而將兩軸承用突出部4a、4b鉚接到所述馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1上。
如上所述，在該鉚接加工中，鉚接工具9的凹曲面狀加工面90以接近于點(diǎn)接觸(在振子的長(zhǎng)度方向上為線接觸)的狀態(tài)接觸軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀的外表面(上部外表面)，通過(guò)壓縮的方式將軸承用突出部4a、4b向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形。此時(shí)，由于軸承用突出部4a、4b邊保持著其外表面為凸曲面狀的狀態(tài)邊被鉚接，故可抑制加工時(shí)對(duì)該部位及其附近的應(yīng)力集中，并能夠適當(dāng)防止產(chǎn)生裂痕。另外，在該鉚接加工中，邊由加工面90的接觸點(diǎn)(作用點(diǎn))在軸承用突出部4a、4b的上部外表面向基底部方向移動(dòng)邊進(jìn)行鉚接，所以軸承用突出部4a、4b可高效地向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向變形，卷附在溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上。故可將鉚接部突出部6a、6b(軸承用突出部4a、4b)緊密地壓接在馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的圓周方向上，并能抑制對(duì)鉚接部及其附近的應(yīng)力集中，適當(dāng)?shù)胤乐拱l(fā)生裂痕，如此，可以獲得馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1與振子2之間的高接合強(qiáng)度。
進(jìn)一步，在本實(shí)施例的振子2中，因?yàn)橛缮鲜?a)和(b)定義的軸承用突出部4a、4b的高H和寬W滿(mǎn)足H≤W，所以，鉚接加工時(shí)軸承用突出部4a、4b的塑性變形的方式不是被加工工具的負(fù)荷壓倒(被彎曲)，而是凸曲面狀的傾斜外表面受壓縮而變形、卷附到溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的傾向變得更大。即，為壓縮模式更占支配地位的塑性變形方式。由此，緩解了對(duì)鉚接部的基底部等特定部位的應(yīng)力集中，從而在進(jìn)行鉚接加工時(shí)更不易產(chǎn)生裂痕。
進(jìn)一步，本實(shí)施例的振子2中，由于包括各軸承用突出部4a、4b的頂部s的整個(gè)外表面8在振子的寬度方向上構(gòu)成曲面狀，所以能夠更有效地抑制加工時(shí)對(duì)鉚接部外表面的應(yīng)力集中，并且，由于軸承用突出部4a、4b的基底部b1附近的外表面形成為凹曲面狀，所以也能適當(dāng)?shù)胤乐乖谠摬糠之a(chǎn)生裂痕。
在本發(fā)明的制造方法中，鉚接工具9的加工面90的曲率半徑Rt需要比軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀的上部外表面(直接接觸加工面90并被加工的凸曲面狀外表面)的曲率半徑Rx更大(Rt＞Rx)，一般地，Rt/Rx＝1.1～1.5左右優(yōu)選。另外，從其它角度來(lái)講，振子的形狀和鉚接工具9最好滿(mǎn)足如下關(guān)系即，軸承用突出部4a、4b的高H與寬W滿(mǎn)足先前所述的H/W＝0.5～1，優(yōu)選0.7～0.8，并且如圖22所示，若假設(shè)有以馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的軸心p為圓心、以該軸心p和軸承用突出部4a、4b的頂部s之間的距離為半徑的圓Q，該假設(shè)圓Q的曲率半徑Rm與鉚接工具的加工面90的曲率半徑Rt滿(mǎn)足Rt＞Rm，優(yōu)選滿(mǎn)足Rt/Rm＝1.1～3。通過(guò)滿(mǎn)足以上的結(jié)構(gòu)，由于實(shí)質(zhì)上鉚接工具9的加工面90的曲率半徑Rt比軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀的上部外表面(直接接觸加工面90并被加工的凸曲面狀的外表面)的曲率半徑Rx更大，所以能夠確保鉚接工具9的加工面90與軸承用突出部4a、4b的凸曲面狀外表面的接觸狀態(tài)為接近于點(diǎn)接觸(在振子的長(zhǎng)度方向上為線接觸)的狀態(tài)。
圖21(A)～(C)是表示圖4～圖6所示振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法的一個(gè)實(shí)施例的說(shuō)明圖。圖中，9是鉚接工具，該鉚接工具9的結(jié)構(gòu)與上述實(shí)施例相同。
同樣，在該實(shí)施例中，以與上述圖20(A)～(C)的實(shí)施例相同的方式進(jìn)行鉚接加工，其結(jié)果，抑制了鉚接部及其附近的裂痕的產(chǎn)生，并且能夠?qū)⑤S承用突出部4a、4b以緊密的狀態(tài)壓接到馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1的圓周方向，從而可獲得與馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸1和振子2之間的高接合強(qiáng)度。
另外，同樣，在本實(shí)施例中，運(yùn)用圖22進(jìn)行說(shuō)明的振子的形狀與鉚接工具9的優(yōu)選關(guān)系與圖20的實(shí)施例相同。
本發(fā)明的制造方法適用于使用上述各種形狀的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造，從而，能夠穩(wěn)定地制造如前所述的本發(fā)明的振動(dòng)發(fā)生裝置。
權(quán)利要求
1.一種振動(dòng)發(fā)生裝置，具有馬達(dá)及固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子，其特征在于具有以下結(jié)構(gòu)在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，使用與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸的加工面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀的鉚接工具，朝振子主體方向擠壓所述兩個(gè)軸承用突出部，通過(guò)朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向鉚接所述兩個(gè)軸承用突出部而約束轉(zhuǎn)軸，從而將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，并且，由所述1對(duì)軸承用突出部構(gòu)成的各鉚接部中，至少其頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。
2.根據(jù)權(quán)利要求1記載的振動(dòng)發(fā)生裝置，其特征在于在各鉚接部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包括所述頂部外表面的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，包括鉚接部的基底部外表面的下部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。
3.根據(jù)權(quán)利要求1記載的振動(dòng)發(fā)生裝置，其特征在于在各鉚接部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包括所述頂部外表面的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，鉚接部的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成與振子主體側(cè)面連續(xù)的平坦面或凸曲面狀。
4.根據(jù)權(quán)利要求1～3任一項(xiàng)記載的振動(dòng)發(fā)生裝置，其特征在于各鉚接部的頂部及其兩側(cè)部分的上部外表面在振子寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。
5.根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)記載的振動(dòng)發(fā)生裝置，其特征在于兩個(gè)鉚接部的前端部相互不對(duì)接，或者對(duì)接而不相互塑性變形，并且轉(zhuǎn)軸在其圓周方向200～360度的范圍內(nèi)與振子接觸。
6.一種振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，為了制造具有馬達(dá)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置，在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)將所述兩個(gè)軸承用突出部朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向進(jìn)行鉚接而約束轉(zhuǎn)軸，將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，其特征在于使用所述各軸承用突出部的至少頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀的振子，在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該振子的所述溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)鉚接工具，將所述兩個(gè)軸承用突出部向振子主體方向擠壓，使兩個(gè)軸承用突出部向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，從而將兩個(gè)軸承用突出部鉚接到所述轉(zhuǎn)軸上，其中，所述鉚接工具的加工面與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸，并在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀。
7.一種振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，為了制造具有馬達(dá)和固定在該馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸上的振子的振動(dòng)發(fā)生裝置，在突出設(shè)置于振子主體上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將所述轉(zhuǎn)軸插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)將所述兩個(gè)軸承用突出部朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向進(jìn)行鉚接而約束轉(zhuǎn)軸，將振子固定在轉(zhuǎn)軸上，其特征在于使用振子，在將馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸插入到該振子的所述溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，通過(guò)鉚接工具，將所述兩個(gè)軸承用突出部向振子主體方向擠壓，使兩個(gè)軸承用突出部向溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向塑性變形，從而將兩個(gè)軸承用突出部鉚接到所述轉(zhuǎn)軸上，其中，所述振子為，所述各軸承用突出部的至少頂部及位于該頂部外側(cè)部的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，在振子的寬度方向截面上，由下述(a)及(b)所定義的軸承用突出部的高H與寬W滿(mǎn)足H≤W的條件(a)軸承用突出部的高H假設(shè)中心線Y方向上的假設(shè)水平線X與軸承用突出部的頂部s之間的距離，(b)軸承用突出部的寬W假設(shè)水平線X上所假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1與內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離，其中，假設(shè)中心線Y為用于將振子的寬度方向截面左右對(duì)稱(chēng)分成2部分的假設(shè)中心線，假設(shè)水平線X為通過(guò)配置于溝槽部?jī)?nèi)的馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸的軸心位置p，并與所述假設(shè)中心線Y正交的假設(shè)水平線，所述鉚接工具的加工面與所述兩個(gè)軸承用突出部接觸，并在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀。
8.根據(jù)權(quán)利要求7記載的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，包含軸承用突出部基底部外表面的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀，并且所述凸曲面狀的上部外表面和凹曲面狀的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成連續(xù)的曲面。
9.根據(jù)權(quán)利要求7記載的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面中，包含所述頂部外表面的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀，并且，軸承用突出部的下部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成與振子主體側(cè)面連續(xù)的平坦面或凸曲面狀。
10.根據(jù)權(quán)利要求7～9任一項(xiàng)記載的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，其特征在于振子的各軸承用突出部的頂部及其兩側(cè)部分的上部外表面在振子的寬度方向上構(gòu)成凸曲面狀。
11.根據(jù)權(quán)利要求7～10任一項(xiàng)記載的振動(dòng)發(fā)生裝置的制造方法，其特征在于在振子的寬度方向截面上，振子的各軸承用突出部的高H和寬W滿(mǎn)足H/W＝0.5～1，并且各軸承用突出部的頂部及位于該頂部外側(cè)部的外表面位于由下述(c)所定義的假設(shè)橢圓E上或其內(nèi)側(cè)，(c)假設(shè)橢圓E以在假設(shè)水平線X上假設(shè)的軸承用突出部的外表面?zhèn)然撞縝1和內(nèi)表面?zhèn)然撞縝2之間的距離作為橢圓長(zhǎng)徑側(cè)的半徑，并與軸承用突出部的頂部s或其附近相接的假設(shè)橢圓。
全文摘要
本發(fā)明提供一種振動(dòng)發(fā)生裝置。根據(jù)該裝置，能夠獲得振子和馬達(dá)的轉(zhuǎn)軸之間的高接合強(qiáng)度，且制造時(shí)的可操作性和生產(chǎn)效率良好，成本低。為了解決該課題，本裝置具有以下結(jié)構(gòu)突出設(shè)置于振子主體(3)上的1對(duì)軸承用突出部之間形成有溝槽部，在將轉(zhuǎn)軸(1)插入到該溝槽部?jī)?nèi)的狀態(tài)下，使用加工面在振子寬度方向上構(gòu)成凹曲面狀的鉚接工具，朝振子主體方向擠壓所述兩個(gè)軸承用突出部，通過(guò)朝溝槽部?jī)?nèi)側(cè)方向鉚接兩個(gè)軸承用突出部而約束轉(zhuǎn)軸，從而將振子固定在轉(zhuǎn)軸(1)上，并且，由所述軸承用突出部構(gòu)成的各個(gè)鉚接部(6a、6b)中，至少其頂部及位于該頂部外側(cè)的上部外表面在振子寬度方向上形成凸曲面狀。
文檔編號(hào)H02K7/06GK1968762SQ200580017978
公開(kāi)日2007年5月23日 申請(qǐng)日期2005年6月1日 優(yōu)先權(quán)日2004年6月2日
發(fā)明者寺尾星明, 青柳智英 申請(qǐng)人:Jfe精密株式會(huì)社, 并木精密寶石株式會(huì)社