專利名稱：溢流泵的制作方法
溢流泵是一種用于回收液壓系統(tǒng)溢流功率并完成溢流閥全部功能的新型液壓元件。
液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)相比，是一項(xiàng)比較新的技術(shù)，在許多工業(yè)部門(mén)，如機(jī)床、起重運(yùn)輸機(jī)械、工程機(jī)械以及國(guó)防工業(yè)等都廣泛的使用液壓傳動(dòng)系統(tǒng)。通常多數(shù)液壓系統(tǒng)中都用溢流閥限制系統(tǒng)的最高壓力來(lái)防止系統(tǒng)過(guò)載，不停地將多余的功耗通過(guò)溢流閥排出，加之溢流閥的工作特性要求至少保證15%的溢流量，所以系統(tǒng)中有很大一部分功率白白地放丟。因此，出現(xiàn)了一些減少溢流損失的方案，如在系統(tǒng)中加入蓄能元件，使用變量泵等。這些方案中有些因成本高、或結(jié)構(gòu)復(fù)雜而不易廣泛使用?；厥找簤合到y(tǒng)中溢流地能量、利用此能量提高油泵的進(jìn)口壓力，而不直接消耗機(jī)械能。是本發(fā)明的根本性質(zhì)。
溢流泵的工作原理是將不同壓力的兩股流體相互混合，即溢流閥高速噴出的油液(以下稱工作流體)和自油箱中吸入的補(bǔ)充油液(以下稱引射流體)混合，并發(fā)生能量交換，形成一股壓力油(以下稱混合流體)后進(jìn)入主油泵，以提高主油泵的進(jìn)口壓力，減少主油泵電機(jī)功耗或直接供油的裝置。
圖一是溢流泵的工作原理圖
1-吸油口;2-溢流泵;3-主泵;
4-控制原件;5-執(zhí)行元件;6-回油管;
7-開(kāi)放式油箱;8-系統(tǒng)啟動(dòng)瞬間主泵的自吸油路。
從原理圖可看到由溢流泵和主泵組成的一個(gè)半開(kāi)放子系統(tǒng)代替了液壓系統(tǒng)的主泵，而并不改變?cè)簤合到y(tǒng)的結(jié)構(gòu)。因此對(duì)現(xiàn)有的液壓系統(tǒng)的改造是十分有利的。
圖二為一種先導(dǎo)式溢流泵的結(jié)構(gòu)圖，溢流泵的下部是一個(gè)先導(dǎo)式溢流閥。圖三為已經(jīng)投入系列生產(chǎn)的一種三級(jí)同心的先導(dǎo)式溢流閥。溢流泵的閥和圖三所示的閥有很多共同點(diǎn)，在結(jié)構(gòu)上同樣可以分為兩部分。上部是主滑閥部分，下部是先導(dǎo)調(diào)壓閥部分。這種閥的特點(diǎn)是利用主滑閥上下兩端油的壓力差來(lái)使主滑閥閥芯移動(dòng)。油腔g和進(jìn)油口相通，壓力油腔g通過(guò)徑向孔進(jìn)入f經(jīng)環(huán)形阻尼e進(jìn)入閥芯的上腔i，再經(jīng)阻尼小孔d進(jìn)入閥芯的下腔j，進(jìn)入下腔的壓力油同時(shí)經(jīng)孔b，孔a作用于先導(dǎo)調(diào)壓錐閥3上，當(dāng)系統(tǒng)壓力P較低，還不能打開(kāi)先導(dǎo)調(diào)壓閥時(shí)，錐閥3關(guān)閉，沒(méi)有油液流過(guò)環(huán)形阻尼e和阻尼小孔d。所以閥芯5兩端環(huán)面上油壓相等。閥芯下端園環(huán)面的面積比上端園環(huán)面的面積大5%，在閥芯兩端所受壓力的合力及彈簧4的作用下，使閥芯處在最上端位置，將溢流口(即噴咀)封閉。當(dāng)系統(tǒng)壓力升高到能夠打開(kāi)先導(dǎo)調(diào)壓閥時(shí)，錐閥3就壓縮調(diào)壓彈簧2將油口打開(kāi)，壓力油通過(guò)環(huán)形阻尼e，阻尼小孔d經(jīng)錐閥3孔0流回油箱。由于阻尼孔的作用、產(chǎn)生壓力降，所以閥芯5下腔j的油壓P2小于上腔i的油壓P1，當(dāng)閥芯5兩端壓力差所產(chǎn)生的作用力超過(guò)彈簧4的作用力P簧時(shí)，閥芯下降，油腔f中的壓力油經(jīng)溢流口噴出，實(shí)現(xiàn)溢流作用。為獲得尺寸盡可能小而功能大的元件，目前液壓控制已向高壓大流量發(fā)展，因此，流動(dòng)著的液體在控制元件上的反饋?zhàn)饔昧υ鰪?qiáng)了。反力對(duì)控制回路動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性有影響，并且是振動(dòng)的原因。操縱方向上的反力由兩部分組成。連續(xù)流動(dòng)時(shí)穩(wěn)態(tài)部分為P、Q、υS，Cosβ它隨流量Q和溢流口中的射流速度υS的增加而增加，此外，當(dāng)流量隨時(shí)間改變時(shí)將引起慣性力，此力對(duì)加速油腔f中的油柱是必要的，它同阻尼長(zhǎng)度L成比例。
為了說(shuō)明反力，可以假定，(圖二)中所示的閥用常壓P0供油，且控制油無(wú)壓力的流出，因此，進(jìn)出油流間之壓差是P0。然后得出
Q＝B·y·
式中B＝μ·π·d·
μ-流量系數(shù)
π、d-控制邊長(zhǎng)
ρ-液體密度
y-開(kāi)口寬度
υS＝ (Q)/(π·dμy)
由此得出
F=ρ (B2)/(π·dμ) P0y
ρ·L·B(dy)/(dt)
令ρ (B2)/(πdμ) P0=K1
ρ·L·B＝K2
則F＝K1y
K2(dy)/(dt) ……①
此式說(shuō)明，流經(jīng)控制邊油液的作用相當(dāng)于一個(gè)彈簧常數(shù)為K1的彈簧和一個(gè)比例子速度的慣性力，此力以K2為標(biāo)記(1)。
從(圖二)可以看到閥芯向負(fù)y方向偏移時(shí)，油腔f中的油柱必須向正y方向加速。此加速力的反力作用在抗振隔套1的上端面上由于不作用在活塞上而不會(huì)破壞閥的穩(wěn)定，同時(shí)由于閥芯向負(fù)y方向偏移，閥芯上腔i的容積增大使通過(guò)園環(huán)形阻尼的流量瞬時(shí)增大，在環(huán)形阻尼的作用下，閥芯5上部園環(huán)面的油壓P1瞬時(shí)下降。閥芯下腔j的容積減小，在阻尼小孔b的阻尼作用下油壓P2瞬時(shí)升高，這時(shí)引起一個(gè)和閥芯運(yùn)動(dòng)方向相反的正阻尼力，這正是我們要求得到的，它使控制滑閥趨向穩(wěn)定。
溢流泵的上部分是噴射泵部分，這種泵的特點(diǎn)是不直接消耗機(jī)械能而提高流體的壓力。圖二為溢流泵的簡(jiǎn)圖，高速油流經(jīng)工作噴咀(即溢流閥口)，沿β0角向其軸心線噴射，并沿導(dǎo)流錐弧面不斷地改變方向，最后匯聚成一股沿其閥芯軸線方向的噴射油流(即工作流體)。其流線形狀及流速分布情況如圖四，從油箱中吸入的油液(即引射流體)在接受室K中與工作流體發(fā)生能量交換，如將引射流體也考慮進(jìn)去，它的流速分布情況如圖五所示。從圖中可以看出流束中的速度分布有兩個(gè)峰頂，速度比較均勻。流速進(jìn)入混合室L后，混合流體的混合過(guò)程加快，速度逐步均勻，壓力沿混合室長(zhǎng)度方向逐步上升，再經(jīng)擴(kuò)散器M減速增壓后充入主油泵的進(jìn)油口或直接向外供油。因此溢流泵可在實(shí)現(xiàn)溢流閥的全部功能的同時(shí)作為主油泵的前級(jí)泵使用或作為大流量泵使用。根據(jù)這一原理，任何一種溢流閥經(jīng)過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)和噴射泵適當(dāng)組合都可以實(shí)現(xiàn)本發(fā)明，以滿足不同性能的需要。圖六、圖七、分別為直動(dòng)式溢流泵和差動(dòng)式溢流泵的下面部分的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，不管任何溢流泵，它的上部結(jié)構(gòu)形式基本相同。
本發(fā)明可實(shí)現(xiàn)以下功能
1.可減小油箱容積。
由于本發(fā)明可實(shí)現(xiàn)半開(kāi)放液壓系統(tǒng)，經(jīng)油箱循環(huán)的油量減小。同時(shí)部分溢流能量回收，使系統(tǒng)溫升下降，因此當(dāng)采用本發(fā)明時(shí)可減小油箱容積。
2.可提高主泵的壽命和容積效率。
由于主泵的進(jìn)口壓力上升，使主泵內(nèi)部壓差減小，可提高主泵的使用壽命和容積效率。
3.可節(jié)約主泵電機(jī)功率。
由于主泵的進(jìn)口壓力上升，主泵內(nèi)部壓差減小，使主泵的軸功率下降。
4.可實(shí)現(xiàn)在系統(tǒng)正常壓力狀態(tài)下的主油泵卸荷。
當(dāng)系統(tǒng)處在工作狀態(tài)時(shí)，溢流量等于主油泵供油量，這時(shí)溢流泵的吸油量為零，主油泵的進(jìn)口壓力可達(dá)出口壓力的75%左右，主油泵處于卸荷狀態(tài)，這時(shí)液壓系統(tǒng)處于正常壓力狀態(tài)，可對(duì)指令及時(shí)作出反映。
5.可實(shí)現(xiàn)高壓小流量供油和低壓大流量供油的雙重功能。
如圖八所示，當(dāng)封閉低壓管B，二位四通閥在右端位置(圖示位置)時(shí)，系統(tǒng)由管A高壓小流量向外供油，以適應(yīng)低速重載工況。
封閉高壓管A，二位四通在左端位置時(shí)，主油泵排出的全部流量進(jìn)入溢流泵，和油箱吸入的引射流體混合后以低壓大流量由低壓管B向系統(tǒng)供油，以適應(yīng)快速低載工況。
1.目前溢流閥的設(shè)計(jì)還沒(méi)有完整的設(shè)計(jì)計(jì)算資料，一般還多是要依靠試驗(yàn)和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)來(lái)最后確定某些結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)的最適當(dāng)?shù)臄?shù)據(jù)，而設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果往往只是作為參考數(shù)據(jù)(摘自廣州機(jī)床研究所編《液壓技術(shù)》)。本發(fā)明的溢流閥部分的大部分結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)可參照目前已系列化的同類(lèi)閥，這里對(duì)溢流泵的幾個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題進(jìn)行設(shè)計(jì)分析。
2.溢流泵的許用壓力范圍為三分之二的額定壓力至額定壓力段，如額定壓力63Ky的泵在使用時(shí)的許用壓力調(diào)整范圍為40Ky-63Ky，這是因?yàn)椴粚?duì)許用壓力調(diào)整范圍加以限制，就會(huì)使溢流閥和噴射泵的匹配發(fā)生困難而達(dá)不到溢流泵的完善特性。
3.主閥同心環(huán)縫阻尼(圖二)的設(shè)計(jì)對(duì)閥的性能的影響表現(xiàn)為環(huán)縫面積e阻小，可使穩(wěn)定性好，但e阻過(guò)小，阻尼性過(guò)強(qiáng)，會(huì)使主閥動(dòng)作遲緩，動(dòng)態(tài)超調(diào)量大。e阻過(guò)大不能產(chǎn)生足夠大的正阻尼力，使趨向不穩(wěn)定而出現(xiàn)較大的振動(dòng)，使壓力脈動(dòng)大。環(huán)縫阻尼的大小可按當(dāng)主油泵全部流量通過(guò)溢流泵時(shí)阻尼小孔d壓力損失的1/3-1/6計(jì)算，并經(jīng)實(shí)驗(yàn)確定最適當(dāng)?shù)膮?shù)值。
根據(jù)流體在同心環(huán)縫中的軸向流動(dòng)時(shí)壓降公式
ΔP＝ (12μLQ)/(πd1δ3)
其中ΔP＝(1/3～1/6)(P1-P2)
δ＝ 1/2 (d1-d2)
得
δ＝……②
P1P2-閥芯上、下端油壓。
μ-動(dòng)力粘度。
d1d2-環(huán)縫大小園直徑。
Q-當(dāng)閥全溢流時(shí)通過(guò)環(huán)縫的流量。
L-環(huán)縫的軸向長(zhǎng)度。
4.閥口(即工作噴咀)分析(圖九所示)
根據(jù)本發(fā)明的要求，閥口形式即要滿足溢流閥的需要，又要滿足噴射泵中工作噴咀的要求，因此閥口除要有好的密封性、工作性能外，還要有盡可能高的流速系數(shù)，在閥口最大開(kāi)度ymax時(shí)使
fⅡ-Ⅱ/fⅠ-Ⅰ＝0.5～0.8……③
fⅠ-Ⅰ-Ⅰ-Ⅰ斷面上的通流面積
fⅡ-Ⅱ-Ⅱ-Ⅱ斷面上的通流面積閥座環(huán)密封面的半錐角β比閥芯密封面的半錐角β0小0.5°～2°以得到性能良好的零密封，提高閥口的接觸強(qiáng)度，及有利的噴咀形式，提高流速系數(shù)。β的取值范圍為43°～47°之間，導(dǎo)流錐園弧面在頂點(diǎn)和閥芯中心線相切，以減少聚流段的撞擊損失。
園弧半徑
……④
5.混合室與工作噴咀最佳截面比是溢流泵的定性幾何參數(shù)，必須給于足夠的重視，本發(fā)明的工作噴咀(溢流閥口)是一個(gè)變徑噴咀，噴射系數(shù)μ＝0～4。是隨溢流量占主油泵供油量的百分比數(shù)變化的變量
μ＝GH/GP……⑤
GH+GP＝GC……⑥
其中GC-主油泵的排量，即混合流體的質(zhì)量流量。
GP-溢流量即工作流體的質(zhì)量流量。
GH-溢流泵的自吸流量，即引射流體的質(zhì)量流量。
最佳截面比計(jì)算公式為
(f3/fP1)ont＝……⑦
其中
a＝φ2
(f3/fP1)ont-最佳截面比。
φ1-工作噴咀的噴咀系數(shù)。
φ2-混合室的速度系數(shù)。
φ3-擴(kuò)散器的速度系數(shù)。
φ4-混合室入口段的速度系數(shù)。
γPγHγC-工作流體，引射流體，混合流體的重度。
在溢流泵中當(dāng)截面比f(wàn)3/fP1為最佳截面比(f3/fP1)ont、φ1＝0.95，φ2＝0.975，φ3＝0.9，φ4＝0.925，γP＝γH＝γC時(shí)，溢流泵可達(dá)到的壓力降為
(△PC)/(△PP) = 1/(1.39(1+μ)2-0.91nμ2) ……⑧
其中
△PC＝PC-PH
△PP＝PP-PH
∵PH＝0
∴△PC＝PC
△PP＝PP
n＝……⑨
PC-溢流泵出口壓力，即混合流體壓力。
PP-溢流泵調(diào)定壓力即工作流體壓力。
PH-油箱進(jìn)油壓力即引射流體壓力。
工作噴咀(即閥口)開(kāi)口面積為
fP1＝πd0ySinβ0……⑩
y-閥芯軸向位移。
d0-閥口直徑。
β0-閥芯密封面半錐角。
溢流泵的完善性是由溢流閥的靜、動(dòng)態(tài)特性的優(yōu)劣及噴射泵的效率來(lái)衡量的，溢流泵的效率是用混合流體所獲得的工作能力與工作流體所供給的工作能力之比來(lái)表示。
η＝ (GCPC)/(GPPP) ……(11)
根據(jù)公式5～11并選定溢流量數(shù)列進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，先求取在(f3/fP1)ont的條件下的(△PC/△PP)ont及(η)ont并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入不同的f3值進(jìn)行反復(fù)試算，每代入一個(gè)f3的值即可試算出一組關(guān)于△PC/△PP及η的數(shù)據(jù)，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選即可確定f3的最佳值，選定f3值的設(shè)計(jì)程序說(shuō)明如下
1.確定溢流量數(shù)列
20%30%40%50%60%70%80%90%100%
并記入表格。
2.根據(jù)公式(5)(6)代入溢流量數(shù)列，計(jì)算一組μ值及GPGHGC值記入表格對(duì)應(yīng)位置。
3.根據(jù)公式(7)計(jì)算不同μ值時(shí)的(f3/fP1)ont記入表格對(duì)應(yīng)位置。
4.根據(jù)公式(8)計(jì)算出一組(△PC/△PP)ont記入表格對(duì)應(yīng)位置。
5.根據(jù)公式(8)計(jì)算出一組△PC記入表格對(duì)應(yīng)位置。
6.根據(jù)公式(11)計(jì)算出一組(η)ont記入對(duì)應(yīng)位置。
7.用描點(diǎn)法再在直角坐標(biāo)系中畫(huà)出μ-(η)ont曲線。
8.根據(jù)公式(10)，在額定壓力值和許用下限壓力值時(shí)分別計(jì)算fP1的數(shù)值，記入表格對(duì)應(yīng)位置。
9.根據(jù)公式(9)在額定壓力值和許用下限壓力值時(shí)分別計(jì)算n值。
10.代入選定的f3值，計(jì)算出一組f3/fP1，記入表格對(duì)應(yīng)位置。
11.根據(jù)公式(8)計(jì)算出一組△PC/△PP及一組△PC值記入表格相應(yīng)位置。
12.根據(jù)公式(11)計(jì)算不同μ值時(shí)的η記入表格相應(yīng)位置。
13.用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中畫(huà)出μ-η曲線。
如μ-η曲線不能靠近最佳效率曲線時(shí)，用數(shù)值插入法重新選定f3進(jìn)行10°～13°的試算過(guò)程，以求得最佳參數(shù)。
6.溢流泵軸向尺寸的確定
1、軸向尺寸LC1的確定
LC1的計(jì)算公式為
μ≤0.5時(shí)，LC1＝(d1)/(2B)
μ＞0.5時(shí)，LC1＝ (0.37+μ)/(4.4B) d1
d1-工作噴咀的出口直徑。
B-實(shí)驗(yàn)常數(shù)B＝0.16。
可根據(jù)μ值進(jìn)行數(shù)值計(jì)算并結(jié)合混合室的截面直徑選取，一般可取值LC1＝0.7～1.5d3。
d3-混合室直徑。
混合室入口段長(zhǎng)度L混合室長(zhǎng)度LK和擴(kuò)散器長(zhǎng)度可按標(biāo)準(zhǔn)噴射泵公式求得。
7、溢流泵的效率
溢流泵的效率曲線如圖十所示，是二條二次曲線，在溢流量20%時(shí)為25%左右在全溢流時(shí)效率為75%左右。
通過(guò)上面分析可以看出，本發(fā)明在完成原溢流閥的全部功能的同時(shí)，可較好的回收溢流功率，提高主油泵的壽命，減小液壓系統(tǒng)體積，并可和主泵共同實(shí)現(xiàn)雙壓雙流量供油，這是過(guò)去的任何一種液壓元件無(wú)法比擬的。同時(shí)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，能使主泵高壓卸荷，可以在各種壓力和流量的系統(tǒng)中廣泛使用的特點(diǎn)。因此，本發(fā)明可望在機(jī)床、起重運(yùn)輸機(jī)械，工程機(jī)械及國(guó)防工業(yè)等方面做出貢獻(xiàn)。
本發(fā)明的


一、圖一為溢流泵工作原理圖
1.吸油口5.執(zhí)行原件
2.溢流泵6.回油管
3.主泵7.開(kāi)放式油箱
4.控制原件8.系統(tǒng)啟動(dòng)瞬間主泵的自吸油路
二、圖二為一種先導(dǎo)式溢流泵結(jié)構(gòu)圖
1.抗振隔套
2.調(diào)壓彈簧
3.調(diào)壓錐閥
4.彈簧8.系統(tǒng)啟動(dòng)瞬間自吸油管
5.閥芯9.閥口板
6.濾油器10.混流噴射管
7.閥體
三、圖三為先導(dǎo)式溢流閥
四、圖四a為工作流體流線圖，b為工作流體流速分布圖。
五、圖五為流體在混合室中的流速分布情況吸壓力曲線圖。
六、圖六為直動(dòng)式溢流泵下面部分的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
(1)調(diào)壓蓋(4)閥芯
(2)調(diào)壓彈簧(5)抗振隔套
(3)閥體(6)閥口板
七、圖七為差動(dòng)式溢流泵下面部分的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
(1)調(diào)壓蓋(4)調(diào)壓彈簧
(2)閥體(5)抗振隔套
(3)閥芯(6)閥口板
八、圖八為實(shí)現(xiàn)高壓小流量和低壓大流量供油雙重功能的系統(tǒng)簡(jiǎn)圖。
(1)開(kāi)放式油箱(4)兩位四通閥
(2)濾油器(5)單向閥
(3)溢流泵(6)主油泵
九、圖九為閥口分析簡(jiǎn)圖
十、圖十為溢流泵的效率曲線圖
權(quán)利要求
1、一液壓系統(tǒng)(圖一)，是由吸油口(1)，控制原件(4)，執(zhí)行元件(5)，回油管(6)，開(kāi)放式油箱(7)組成，其特征是液壓系統(tǒng)的壓力油供油子系統(tǒng)是由一主泵(3)和溢流泵組成的半開(kāi)放系統(tǒng)。
2、如權(quán)利要求1所述的半開(kāi)放系統(tǒng)，還可以組成一種高壓小流量供油和低壓大流量供油的液壓系統(tǒng)(圖八)，主要由開(kāi)放式油箱(1)，濾油器(2)，單向閥(5)組成，其特征是液壓系統(tǒng)的壓力油供油子系統(tǒng)是由一主泵(6)，兩位四通閥(4)，溢流泵(3)組成的。
3、如權(quán)利要求1、2所述的溢流泵(圖二)，是由調(diào)壓彈簧(2)，調(diào)壓錐閥(3)，彈簧(4)，閥體(7)組成，其特征是還有閥芯(5)，閥芯的頂端有錐角與混流管(10)的閥座環(huán)密封，在其中部有一阻尼小孔，在閥芯上套有一多孔的環(huán)狀抗振隔套(1)，與閥芯形成一同心環(huán)縫阻尼，在抗振隔套的上部有一園形閥口板，與接收室相連接的是溢流泵的吸油管(8)和濾油器(6)，組成了先導(dǎo)式溢流泵。
4、如權(quán)利要求1、2所述的溢流泵下部分的第二種結(jié)構(gòu)(圖六)，其特征是在帶有錐角的閥芯(4)的芯部裝有一調(diào)壓彈簧(2)，和調(diào)壓蓋(1)，在閥芯上套有一多孔環(huán)狀抗振隔套(5)，與閥芯形成一同心環(huán)縫阻尼與閥體(3)相連，在抗振隔套的上部有一園形閥口板(6)，組成了直動(dòng)式溢流泵。
5、如權(quán)利要求1、2所述的溢流泵第三種結(jié)構(gòu)的下部分(圖七)，其特征是帶有錐角的閥芯(3)的芯部裝有一調(diào)壓彈簧(4)和調(diào)壓蓋(1)在閥芯的中部有一阻尼孔d，在閥芯上套有一多孔環(huán)狀抗振隔套(5)，與閥芯形成一同心環(huán)縫阻尼與閥體(2)相連，在抗振隔套的上部有一園形閥口板(6)，組成了差動(dòng)式溢流泵。
6、如權(quán)利要求1、2、3所述的溢流泵的主閥同心環(huán)縫阻尼(圖二、e)，其特征是環(huán)縫阻尼的取值范圍是按當(dāng)主油泵全部流量通過(guò)溢流泵時(shí)，阻尼小孔d壓力損失的三分之一至六分之一取值。
7、如權(quán)利要求(4)所述的溢流泵的主閥同心環(huán)縫阻尼，其特征是環(huán)縫阻尼的取值范圍是按當(dāng)主油泵全部流量通過(guò)溢流泵時(shí)，阻尼小孔d壓力損失的三分之一至六分之一取值。
8、如權(quán)利要求(5)所述的溢流泵的主閥同心環(huán)縫阻尼，其特征是環(huán)縫阻尼的取值范圍是按當(dāng)主油泵全部流量通過(guò)溢流泵時(shí)阻尼小孔d壓力損失的三分之一至六分之一取值。
9、如權(quán)利要求1、2、3所述的溢流泵閥芯，其特征是閥芯的閥口形式(圖九)，閥座環(huán)密封面的半錐角β比閥芯密封面的半錐角βO小0.5°～2°，β的取值范圍為43°～47°之間，導(dǎo)流錐園弧面在頂點(diǎn)和閥芯中心線相切，R的取值范圍是按公式
計(jì)算。
10、如權(quán)利要求(4)所述的溢流泵的閥芯，其特征是閥芯的閥口形式(圖九)，閥座環(huán)密封面的半錐角β比閥芯密封面的半錐角βO小0.5°～2°，β的取值范圍為43°～47°之間，導(dǎo)流錐園弧面在頂點(diǎn)和閥芯中心線相切，R的取值范圍是按公式
計(jì)算。
11、如權(quán)利要求5所述的溢流泵的閥芯，其特征是閥芯的閥口形式(圖九)，閥座環(huán)密封面的半錐角比閥芯密封面的半錐角小0.5°～2°，β的取值范圍為43°～47°之間，導(dǎo)流錐園弧面在頂點(diǎn)和閥芯中心線相切，R的取值范圍是按公式
計(jì)算。
12、如權(quán)利要求6、7、8所述所述的溢流泵的閥芯，其特征是閥芯的閥口形式(圖九)，閥座環(huán)密封面的半錐角β比閥芯密封面的半錐角βO小0.5°～2°，β的取值范圍為43°～47°之間，導(dǎo)流錐園弧面在頂點(diǎn)和閥芯中心線相切，R的取值范圍是按公式
計(jì)算。
13、如權(quán)利要求1、2、3所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線逐步趨近最佳效率曲線，直到最接近即可確定最佳的混合室通流面積值。
14、如權(quán)利要求4所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法，對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線逐步趨近最佳效率曲線，直到最接近即可確定最佳的混合室通流面積值。
15、如權(quán)利要求5所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法，對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線逐步趨近最佳效率曲線，直到最接近即可確定最佳的混合室通流面積值。
16、如權(quán)利要求6、7、8所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線逐步趨近最佳效率曲線，直到最接近即可確定最佳的混合室通流面積值。
17、如權(quán)利要求9、10、11所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法，對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線鴆角鶻羆研是擼鋇階罱詠純扇范ㄗ羆訓(xùn)幕旌鮮彝髏婊怠
18、如權(quán)利要求12所述的溢流泵，其特征是設(shè)計(jì)混合室(圖二、L)通流面積的最佳值的確定是先確定溢流量的數(shù)列，然后求取在最佳截面比的條件下的溢流泵可達(dá)到的最大壓力降和溢流泵的最佳效率，并用描點(diǎn)法在直角坐標(biāo)中畫(huà)出最佳效率曲線，然后代入一個(gè)混合室通流面積的予選值進(jìn)行試算，按試算數(shù)據(jù)，用描點(diǎn)法在同一直角坐標(biāo)系中可畫(huà)出一組效率曲線，采用數(shù)值插入法，對(duì)混合室通流面積的予選值經(jīng)過(guò)幾次優(yōu)選，使畫(huà)出的效率曲線逐步趨近最佳效率曲線，直到最接近即可確定最佳的混合室通流面積值。
全文摘要
一種可回收液壓系統(tǒng)的溢流功率并完成溢流閥全部功能的液壓元件，由主閥、泵體、單向閥組成直動(dòng)式溢流泵、差動(dòng)式溢流泵，增加先導(dǎo)閥后能組成先導(dǎo)式溢流泵，可實(shí)現(xiàn)主油泵的高壓卸荷，節(jié)約主泵電機(jī)功率，提高主泵的壽命和容積效率。減小液壓系統(tǒng)體積和溫升?？珊椭鞅霉餐瑢?shí)現(xiàn)高壓小流量供油和低壓大流量供油，并能適用于各種不同壓力和流量的液壓系統(tǒng)。
文檔編號(hào)F15B13/00GK1030281SQ8710439
公開(kāi)日1989年1月11日 申請(qǐng)日期1987年6月22日 優(yōu)先權(quán)日1987年6月22日
發(fā)明者鮑侃, 周明先, 白津生 申請(qǐng)人:鮑侃, 周明先, 白津生