專利名稱：一種爐膛吹灰裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種爐膛吹灰裝置，特別是一種采用冰丸作吹灰介質(zhì)的爐膛吹灰裝置。
背景技術(shù)：
爐膛結(jié)渣的對電站鍋爐運行的影響主要表現(xiàn)在渣層覆蓋受熱面，減少了爐膛的吸 熱量，造成爐膛出口煙溫上升，而爐膛出口煙溫的升高與結(jié)渣的發(fā)展互為促進因素，這種正 反饋機制表明，爐膛結(jié)渣一旦超過一定的限度而不及時干預(yù)，結(jié)渣過程就可能失控而無限 發(fā)展下去，爐內(nèi)運行參數(shù)也由此發(fā)生一系列變化，包括爐膛出口煙溫逐漸上升、煙氣中的氮 氧化物含量逐漸增高、煙氣中三氧化硫含量逐漸增高等，進一步誘發(fā)一系列不良后果或惡 性事故，比如過熱器結(jié)渣造成水平煙道堵塞、過熱汽溫失調(diào)、高溫腐蝕加劇造成水冷壁或 過熱器爆管、尾部受熱面低溫腐蝕加劇造成省煤器爆管、低溫粘結(jié)灰加速生成造成低溫煙 道堵塞、排煙溫度升高造成熱效率下降等，運行案例中甚至還出現(xiàn)過流渣堵塞冷灰斗的極 端結(jié)漁工況的報道。爐膛結(jié)渣有四種類型(1)機械粘結(jié)——半熔化狀態(tài)的細粒飛灰在受熱面表面堆 積而形成疏松的灰污層；(2)沉積物粘結(jié)——燃料中的堿金屬氧化物在高溫煙氣中升華后， 凝華在受熱面壁面上，或由于粘結(jié)灰層中灰粒互相產(chǎn)生化學(xué)作用而形成低熔點化合物，形 成粘結(jié)性沉積層，有時可見灰粒粘在沉積層外表面；(3)密實粘結(jié)層——這是由于灰粒之間 在爐內(nèi)氣氛下相互作用而被燒結(jié)成密實的積灰層，它有較高的機械強度；(4)液態(tài)渣層—— 渣層表面溫度較高時，部分灰粒熔化成液態(tài)，不斷粘結(jié)沉積下來的灰粒，使灰渣層變厚，灰 溫進一步升高，導(dǎo)致惡性循環(huán)，形成液態(tài)流渣。爐膛結(jié)渣是一個非常復(fù)雜的過程，影響因素很多。對于燃煤電站鍋爐，如果燃煤具 有較高的灰分和硫分、較低的灰熔點、爐內(nèi)局部出現(xiàn)還原性氣氛、燃燒負荷偏高、爐內(nèi)空氣 動力場失調(diào)等情況，都可能誘發(fā)爐膛的結(jié)渣，因此，對爐內(nèi)結(jié)渣目前還不能從爐膛的原始設(shè) 計上就得到完全控制。所以，以爐膛出口煙溫為控制指標，在運行中及時對爐膛內(nèi)的受熱 面(水冷壁)進行吹灰(除渣)操作，是電站鍋爐尤其是大型電站鍋爐運行中的一個關(guān)鍵 問題。現(xiàn)有的爐膛吹灰裝置，在性能上各有特點水射流吹灰器對各種類型的爐膛結(jié)渣 都有較好的吹灰效果，但會對受熱面金屬產(chǎn)生反復(fù)的熱沖擊，導(dǎo)致水冷壁可能出現(xiàn)水循環(huán) 障礙并造成管壁的熱疲勞，吹灰期間大量的水耗使得鍋爐的負荷和熱效率急劇下降；蒸汽 吹灰器通常采用長伸縮結(jié)構(gòu)，熱態(tài)運行可靠性低，對爐膛結(jié)渣類型中的密實粘結(jié)層和液態(tài) 渣層的吹灰效果很差；壓縮空氣吹灰器和蒸汽吹灰器類似，但由于氣源壓力相對較低，爐膛 吹灰效果不及蒸汽吹灰器。以上三種吹灰方式有一個共同缺點，這就是在吹灰操作時段，由 于大量吹灰介質(zhì)引入爐膛，造成爐內(nèi)溫度急劇下降，干擾燃燒的穩(wěn)定性，同時吹灰時段內(nèi)鍋 爐的出力顯著降低?，F(xiàn)有的各種爐膛吹灰裝置，在性能上還存在著另外一個重大缺陷在吹灰介質(zhì)流量處于可接受的范圍的約束條件下，氣體射流或水射流的射程有限，對于大容量鍋爐而言， 爐膛截面尺寸很大，吹灰運作只能是將吹灰器噴口通過某側(cè)面的爐墻上的吹灰口伸入爐 膛，再回吹本爐墻的方式(長伸縮式吹灰器可以吹掃對面爐墻的局部區(qū)域)，一個吹灰口只 能顧及爐墻的某個特定的局部區(qū)域，這不可避免地造成了大面積的吹灰死角的存在，爐膛 吹灰也就不可能徹底完成，特別是當嚴重結(jié)渣的部位沒有預(yù)先設(shè)置吹灰口時，吹灰死角這 一缺陷就更加明顯。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種爐膛吹灰裝置，用以解決爐膛吹灰時段的燃燒穩(wěn)定性 變差和鍋爐出力下降的問題，同時也為了解決爐膛吹灰死角的難題。實現(xiàn)本發(fā)明目的的技術(shù)解決方案為一種爐膛吹灰裝置，包括羅茨風機、風量調(diào)節(jié) 閥、發(fā)射管前軟管、發(fā)射風道、冰倉、螺旋輸送機、冰倉入口軟管、冰倉入口閥、壓力平衡管、 落料口、噴口、掃描平臺、冰丸機、冷風機、冷風送風軟管、冷風入口管、冷風出口管、循環(huán)風 機、冷風回風軟管，發(fā)射風道、冰倉、螺旋輸送機、壓力平衡管、落料口采用雙層壁面結(jié)構(gòu)，外 壁和內(nèi)壁之間為冷風通道，羅茨風機、風量調(diào)節(jié)閥、發(fā)射管前軟管和發(fā)射風道通過管道依次 連接，冰倉下口和螺旋輸送機入口連接，螺旋輸送機出口和落料口、發(fā)射風道連接，發(fā)射風 道和噴口連接，冰丸機、冰倉入口閥、冰倉入口軟管通過管道依次連接，冷風機、冷風出口 軟管、冷風入口管和冰倉之間的冷風通道依次連接，冷風出口管由發(fā)射風道的冷風通道引 出，并和冷風回風軟管、循環(huán)風機和冷風機依次連接，發(fā)射風道、冰倉、螺旋輸送機、壓力平 衡管、落料口、噴口、冷風入口管和冷風出口管固定在掃描平臺上，壓力平衡管連接發(fā)射風 道和冰倉；羅茨風機將環(huán)境空氣壓入發(fā)射風道，其流量由風量調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，冰倉內(nèi)裝入由冰 丸機預(yù)制好的冰丸，冰丸通過螺旋輸送機和落料口連續(xù)定量地加入到發(fā)射風道之內(nèi)，形成 氣粒兩相混合物，氣粒兩相混合物在噴口內(nèi)加速，在噴口出口處形成高速出射的冰丸顆粒 群，被發(fā)射到爐膛之內(nèi)，掃描平臺工作時，噴口在水平和垂直方向移動，從而實現(xiàn)爐膛整個 積灰壁面的吹灰。本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，其顯著優(yōu)點(1)由冰丸機制備特定尺寸和溫度的冰丸， 通過冰倉儲存和螺旋輸送機和落料口送料，并羅茨風機、發(fā)射風道和錐形噴口實現(xiàn)冰丸高 速發(fā)射，高速發(fā)射的沖擊效應(yīng)和冰丸升華效應(yīng)會產(chǎn)生良好的吹灰效果，此外高速發(fā)射介質(zhì) 損耗少，吹灰介質(zhì)用量低，可大幅度緩解常規(guī)水射流吹灰所帶來的熱沖積、負荷、效率等問 題；(2)掃描平臺可實現(xiàn)噴口的水平垂直方向運動，基本消除吹灰死角；采用壓力平衡管可 以保證冰倉內(nèi)具有較高壓力，使發(fā)射過程能穩(wěn)定連續(xù)進行；(3)發(fā)射風道、冰倉、螺旋輸送 機、壓力平衡管、落料口采用雙層壁面結(jié)構(gòu)保冷，而且制備的冰丸溫度較低，保證了冰丸儲 存和發(fā)射過程中不會出現(xiàn)融化粘結(jié)現(xiàn)象。


圖1是本發(fā)明爐膛吹灰裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。圖2是本發(fā)明中噴口 11的安裝示意圖。圖3是本發(fā)明實施例中噴口 11的安裝分布圖。其中1-羅茨風機，2-風量調(diào)節(jié)閥，3-發(fā)射管前軟管，4-發(fā)射風道，5-冰倉，6-螺
4旋輸送機，7-冰倉入口軟管，8-冰倉入口閥，9-壓力平衡管，10-落料口，11-噴口，12-掃描 平臺，13-冰丸機，14-冷風機，15-冷風送風軟管，16-冷風出口管，17-冷風出口管，18-循 環(huán)風機，19-冷風回風軟管，20-爐墻，21-吹灰口。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作進一步詳細描述。圖1是本發(fā)明爐膛吹灰裝置的結(jié)構(gòu)示意圖，本發(fā)明爐膛吹灰裝置主要包括包括 羅茨風機1、風量調(diào)節(jié)閥2、發(fā)射管前軟管3、發(fā)射風道4、冰倉5、螺旋輸送機6、冰倉入口軟 管7、冰倉入口閥8、壓力平衡管9、落料口 10、噴口 11、掃描平臺12、冰丸機13、冷風機14、 冷風送風軟管15、冷風入口管16、冷風出口管17、循環(huán)風機18、冷風回風軟管19 ；發(fā)射風道 4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10采用雙層壁面結(jié)構(gòu)，外壁和內(nèi)壁之間為冷 風通道，見圖2，羅茨風機1、風量調(diào)節(jié)閥2、發(fā)射管前軟管3和發(fā)射風道4通過管道依次連 接，冰倉5下口和螺旋輸送機6入口連接，螺旋輸送機6出口和落料口 10、發(fā)射風道4依次 連接，發(fā)射風道4和噴口 11連接，冰丸機13、冰倉入口閥8、冰倉入口軟管7通過管道依次 連接，冷風機14、冷風送風軟管15、冷風入口管16和冰倉5之間的冷風通道依次連接，冷風 出口管17由發(fā)射風道4的冷風通道引出，并和冷風回風軟管19、循環(huán)風機18和冷風機14 依次連接，發(fā)射風道4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10、噴口 11、冷風入口管 16、冷風出口管17固定在掃描平臺12上，壓力平衡管9連接發(fā)射風道4和冰倉5 ；發(fā)射風 道4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10的冷風通道互相連通，冷風循環(huán)由循環(huán) 風機18驅(qū)動，所需冷量由冷風機14提供；冰丸機13制備吹灰所需冰丸；噴口 11是冰丸的 發(fā)射口，懸浮插入爐墻20上的吹灰口 21內(nèi)，見圖2 ；風量調(diào)節(jié)閥2用于調(diào)節(jié)風量；掃描平臺 12前端(即靠近噴口 11 一側(cè))可在水平和垂直兩個方向移動以實現(xiàn)噴口 11的掃描過程， 移動角度范圍、所需動力和傳動方式可根據(jù)具體應(yīng)用選擇合適的技術(shù)和裝置。發(fā)射風道4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10的雙層壁面之間的冷 風通道也可采用另外一種設(shè)計，即各部件的冷風通道互不連通，冷風入口管16分成五路分 別與前述的發(fā)射風道4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10的冷風通道入口連 接，冷卻后的空氣離開各部件的冷風通道出口后匯集到冷風出口管17，此時冷風入口管16 不和冰倉5連接，冷風出口管17不和發(fā)射風道4連接。本發(fā)明爐膛吹灰裝置，其主要數(shù)據(jù)包括冰丸機13制備的冰丸尺寸在3mm-8mm之 間，溫度<_3°C ；噴口 11是一個漸縮噴口，其噴口錐角在2° 10°之間；冰丸在噴口 11 出口的發(fā)射速度> 30m/s。本發(fā)明爐膛吹灰裝置的工作過程是羅茨風機1將環(huán)境空氣壓入發(fā)射風道4，其流 量由風量調(diào)節(jié)閥2整定，冰倉5內(nèi)裝入由冰丸機13預(yù)制好的冰丸，關(guān)閉冰倉入口閥8，冰丸 通過螺旋輸送機6和落料口 10連續(xù)定量地加入到發(fā)射風道4之內(nèi)，形成氣粒兩相混合物， 氣粒兩相混合物在噴口 11加速，在噴嘴出口處形成高速出射的冰丸顆粒群，被發(fā)射到爐膛 之內(nèi)，掃描裝置12工作時，噴口 11在水平和垂直方向移動，從而實現(xiàn)爐膛整個積灰壁面的 吹灰。本發(fā)明爐膛吹灰裝置的工作機理是噴口 11發(fā)射出的具有很大動量的高速冰丸，在爐膛內(nèi)的高溫煙氣中飛行，撞擊對面爐墻壁面上的結(jié)渣層，結(jié)渣層與冰丸之間產(chǎn)生強烈的相互作用，在熱效應(yīng)產(chǎn)生的熱應(yīng)力、 動力效應(yīng)產(chǎn)生的沖擊力、升華效應(yīng)或融化_蒸發(fā)效應(yīng)的劇烈氣化膨脹產(chǎn)生的沖刷等因素的 綜合作用下，渣層龜裂并脫落，從而完成爐膛的吹灰。噴口 11的結(jié)構(gòu)影響到冰丸的發(fā)射初速和發(fā)射角，最終決定了冰丸到達靶面的終 端速度和顆粒在靶面的散布特征，試驗證實，噴口 11錐角在2° 10°之間都可以順利完 成冰丸的發(fā)射，對冰丸的終端速度和散布特征進行優(yōu)選，最佳錐角范圍為3. 0° 為3. 5° 之間。在實際工作狀態(tài)下，考慮到要減少冰丸在加速過程中的撞擊造成的破裂概率，實際使 用的噴口錐角在4° 8°之間。預(yù)制冰丸的粒徑和粒徑分布對發(fā)射性能和飛行中的損耗率都有重要影響，更重要 的是，冰丸粒徑對冰丸與渣層之間的相互作用的影響是決定性的，不同粒徑的冰丸，在沒入 渣層之后，有完全不同的熱效應(yīng)和氣化速度。試驗證實，預(yù)制冰丸的粒徑在3mm 8mm之間 為宜，最佳粒徑在4mm 6mm之間。發(fā)射風道4、冰倉5、螺旋輸送機6、壓力平衡管9、落料口 10采用雙層結(jié)構(gòu)壁面并 通以冷風保冷的目的是保證在發(fā)射之前冰丸不會因為局部融化產(chǎn)生顆粒之間的粘結(jié)。發(fā)射過程中冰倉5處于密閉狀態(tài)(冰倉入口閥8關(guān)閉)，通過設(shè)置壓力平衡管9可 維持發(fā)射過程中冰倉內(nèi)壓力大于噴口 11處壓力，以保證螺旋輸送機6能順利完成連續(xù)均勻 地給料。下面對本發(fā)明爐膛吹灰裝置的工作特性作進一步的描述。從實際吹灰過程來看，冰丸吹灰與干冰清洗的過程極其相似，其參數(shù)比較如下干 冰清洗常溫壁面時，干冰顆粒與壁面之間有90°C左右的溫度差，而冰丸吹灰清除爐膛灰渣 時，冰與渣層之間有1000°C左右的溫度差，冰丸吹灰具有更優(yōu)越的氣化條件；干冰的氣化 膨脹倍數(shù)563倍，冰的氣化膨脹倍數(shù)1521倍，冰丸吹灰有更顯著的膨脹沖刷效應(yīng)；干冰升華 潛熱為573.6J/g，冰升華潛熱2800J/g，冰丸吹灰有更大的相變熱效應(yīng)。綜合比較結(jié)果為， 冰丸對爐膛的吹灰效果要好于干冰對常溫壁面的清洗效果。冰丸在爐膛飛行過程中質(zhì)量損耗很低。以5mm的冰丸為例以30m/s的初速發(fā)射 至距離噴口 12m的對面爐膛壁面，爐膛內(nèi)的平均煙氣溫度為1200°C，冰丸在爐膛內(nèi)的飛行 時間大約地為0.5s左右。冰丸在爐內(nèi)的飛行時段內(nèi)，其輻射換熱熱量仏=12.5J;對流換 熱量Q2 = 5. 3J ；考慮到冰的升華潛熱為2821. 5kJ/kg，5mm的冰丸全部升華需要吸收Q = 141J的熱量；由此得出5mm的冰丸在爐膛內(nèi)飛行過程中的質(zhì)量損失率僅為12. 6%左右，也 就是說，有高達87. 4%的吹灰介質(zhì)得到了有效利用。冰丸在爐膛飛行過程中速度衰減很少，顆粒射程大。以5mm的冰丸為例以30m/s 的初速發(fā)射至距離噴口 12m的靶面，測定的冰丸殘余速度仍然有16m/s。冰丸吹灰裝置的有效吹灰面積大，完全消除了吹灰死角。以5mm的冰丸為例以出 口直徑為20mm的漸縮噴口發(fā)射，冰丸初速為30m/s時，測試證實，冰丸到達距離噴口 12m的 靶面時，顆粒的有效散布區(qū)域的直徑高達8m，而且在該區(qū)域內(nèi)顆粒散布均勻，這個結(jié)果意味 著只需要在爐墻上設(shè)置很少的吹灰口，就能保證不出現(xiàn)吹灰死角。冰丸吹灰裝置的吹灰介質(zhì)消耗量極小，在吹灰時段對鍋爐的出力和燃燒穩(wěn)定性幾 乎沒有影響。以5mm的冰丸為例測試證實，單個冰丸對渣層的作用面積大于100mm2，以 100mm2計，完成一次1000m2爐墻面積的爐膛吹灰，在無吹灰死角時，需要一千萬顆冰丸，合計冰丸重量僅僅為600kg(同樣的爐膛條件下，水射流吹灰器完成一次吹灰操作的水耗大 約為36噸，是冰丸吹灰的60倍)，對爐內(nèi)燃燒過程幾乎沒有干擾，介質(zhì)吸熱量對鍋爐出力 也幾乎沒有影響(比如對300MW火力發(fā)電機組，冰丸吹灰裝置的一個吹灰口發(fā)射40kg的冰 丸，發(fā)射時間60s，吹灰介質(zhì)的吸熱功率僅僅相當于鍋爐燃燒功率的0. 25%，吸熱負荷被均 勻分配在一個很大的目標區(qū)域；而水射流吹灰器在吹灰時段的介質(zhì)吸熱功率高達鍋爐燃燒 功率的10%以上，而且吸熱負荷集中在一個較小的目標區(qū)域)。下面結(jié)合具體實施例對本發(fā)明作進一步的說明。吹灰對象為一臺200麗四角切圓燃燒電站鍋爐，爐膛截面為正方形，在爐膛四個 壁面中心各布置一個吹灰口，如圖3所示；4套冰丸吹灰裝置共用一臺羅茨風機、冰丸機和 冷風機，其它部件均為4套；噴口錐角約5° ；每個噴口發(fā)射30kg的冰丸，冰丸發(fā)射速度 50m/s，發(fā)射時間60s，每天吹灰1次；冰球機制備冰丸直徑4mm 6mm(實際使用中不合要 求的冰丸預(yù)先分離掉)，溫度約_5°C ；用于保冷的冷風回風溫度為0°C ；機冷風溫度掃描平 臺采用市場上成熟的電動機械式，其掃描過程自動進行，人員操作方便。該裝置工作過程如下(1)冰丸機工作，制備尺寸符合要求的冰丸，打開冰倉入口閥，冰丸送入冰倉儲存， 達到額定儲存量后，關(guān)閉冰倉入口閥，保證冰倉密封；冷風機和循環(huán)風機同時工作，給發(fā)射 風道、冰倉、螺旋輸送機、壓力平衡管和落料口保冷，控制冷風回風溫度為o°c。(2)羅茨風機啟動運行，風量調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)風量至設(shè)定值，然后螺旋輸送機和掃描裝 置啟動工作，冰丸經(jīng)落料口進入發(fā)射風道，經(jīng)噴口加速后射入爐膛，在爐膛內(nèi)短暫飛行后撞 擊至對面爐膛壁面上開始吹灰(除渣)，四個噴口按照先后順序依次進行吹灰，從而完成整 個爐膛的吹灰流程。采用噴丸法用于表面清潔已有很多應(yīng)用(如除漆)，但文獻和應(yīng)用中均未見冰丸 高速射流爐膛吹灰裝置的報道。本發(fā)明采用高速冰丸吹灰，吹灰介質(zhì)質(zhì)量小，吹灰效果好 (與水射流吹灰近似)，可大幅度緩解熱沖積、負荷、效率等問題，基本消除吹灰死角，裝置 安裝使用方便，適用于現(xiàn)有電站鍋爐的爐膛吹灰(除渣)。
權(quán)利要求
一種爐膛吹灰裝置，其特征在于包括羅茨風機(1)、風量調(diào)節(jié)閥(2)、發(fā)射管前軟管(3)、發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸送機(6)、冰倉入口軟管(7)、冰倉入口閥(8)、壓力平衡管(9)、落料口(10)、噴口(11)、掃描平臺(12)、冰丸機(13)、冷風機(14)、冷風送風軟管(15)、冷風入口管(16)、冷風出口管(17)、循環(huán)風機(18)、冷風回風軟管(19)，發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸送機(6)、壓力平衡管(9)、落料口(10)采用雙層壁面結(jié)構(gòu)，外壁和內(nèi)壁之間為冷風通道，羅茨風機(1)、風量調(diào)節(jié)閥(2)、發(fā)射管前軟管(3)和發(fā)射風道(4)通過管道依次連接，冰倉(5)下口和螺旋輸送機(6)入口連接，螺旋輸送機(6)出口和落料口(10)、發(fā)射風道(4)連接，發(fā)射風道(4)和噴口(11)連接，冰丸機(13)、冰倉入口閥(8)、冰倉入口軟管(7)通過管道依次連接，冷風機(14)、冷風出口軟管(15)、冷風入口管(16)和冰倉(5)之間的冷風通道依次連接，冷風出口管(17)由發(fā)射風道(4)的冷風通道引出，并和冷風回風軟管(19)、循環(huán)風機(18)和冷風機(14)依次連接，發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸送機(6)、壓力平衡管(9)、落料口(10)、噴口(11)、冷風入口管(16)和冷風出口管(17)固定在掃描平臺(12)上，壓力平衡管(9)連接發(fā)射風道(4)和冰倉(5)；羅茨風機1將環(huán)境空氣壓入發(fā)射風道(4)，其流量由風量調(diào)節(jié)閥(2)調(diào)節(jié)，冰倉(5)內(nèi)裝入由冰丸機(13)預(yù)制好的冰丸，冰丸通過螺旋輸送機(6)和落料口(10)連續(xù)定量地加入到發(fā)射風道(4)之內(nèi)，形成氣粒兩相混合物，氣粒兩相混合物在噴口(11)內(nèi)加速，在噴口(11)出口處形成高速出射的冰丸顆粒群，被發(fā)射到爐膛之內(nèi)，掃描平臺(12)工作時，噴口(11)在水平和垂直方向移動，從而實現(xiàn)爐膛整個積灰壁面的吹灰。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸 送機(6)、壓力平衡管(9)和落料口(10)的冷風通道互相連通，冷風循環(huán)由循環(huán)風機(18) 驅(qū)動，所需冷量由冷風機(14)提供。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸 送機(6)、壓力平衡管(9)、落料口(10)之間的冷風通道可互不連通，冷風入口管(16)分 成五路分別與前述五個部件的冷風通道入口連接，冷卻后的空氣離開發(fā)射風道(4)、冰倉(5)、螺旋輸送機(6)、壓力平衡管(9)和落料口(10)的冷風通道出口后匯集到冷風出口管 (17)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于噴口(11)為漸縮噴口，其噴口 錐角在2° 10°之間，噴口(11)懸浮插入爐墻(22)上的吹灰口(23)內(nèi)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于掃描平臺(12)靠近噴口(11)一 側(cè)可在水平和垂直兩個方向移動以實現(xiàn)噴口(11)的掃描過程。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于冰丸機(13)制備的冰丸直徑在 3mm-8mm 之間、溫度 < -3 °C。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的爐膛吹灰裝置，其特征在于冰丸在噴口(11)出口的發(fā)射速 度〉30m/s。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種爐膛吹灰裝置，由羅茨風機、風量調(diào)節(jié)閥、發(fā)射管前軟管、發(fā)射風道、冰倉、螺旋輸送機、掃描平臺、冰丸機、冷風機、冷風送風軟管、冷風入口管、冷風出口管、循環(huán)風機、冷風回風軟管等組成。羅茨風機將空氣壓入發(fā)射風道，冰倉內(nèi)裝入預(yù)制好的冰丸，冰丸通過螺旋輸送機和落料口連續(xù)定量地加入到發(fā)射風道之內(nèi)，形成氣粒兩相混合物，該混合物在噴口加速，形成高速出射的冰丸顆粒群，被發(fā)射到爐膛之內(nèi)，經(jīng)短暫飛行后撞擊到對面的爐膛積灰壁面上實施吹灰操作。本發(fā)明采用高速冰丸吹灰，吹灰介質(zhì)質(zhì)量小，吹灰效果好，可大幅度緩解了熱沖積、負荷、效率等問題，基本消除吹灰死角，裝置安裝使用方便，適用于電站鍋爐的爐膛吹灰(除渣)。
文檔編號F23J1/00GK101922720SQ201010179149
公開日2010年12月22日 申請日期2010年5月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月21日
發(fā)明者劉心志, 張后雷, 朱曙光, 熊榮輝 申請人:南京理工大學(xué)