專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及維持操縱穩(wěn)定性能并且提高滾動(dòng)阻力性能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
近年來，鑒于省資源化以 及地球環(huán)境等問題，希望對(duì)充氣輪胎提高滾動(dòng)阻力性能。以往，為了提高滾動(dòng)阻力性能(減小滾動(dòng)阻力)，已知有例如通過將發(fā)熱小的橡膠用于胎面膠，或減小胎面膠、胎側(cè)膠的橡膠體積，來抑制橡膠的能量損失的方法。然而，當(dāng)將發(fā)熱小的橡膠用于胎面膠時(shí)，容易使制動(dòng)性能或操縱穩(wěn)定性能惡化。另外當(dāng)減小胎面膠或胎側(cè)膠的橡膠體積時(shí)，則無法充分地吸收車輛行駛時(shí)的振動(dòng)，因此存在乘車舒適性或噪聲性能惡化的問題。如上所述，滾動(dòng)阻力性能和操縱穩(wěn)定性能、制動(dòng)性能是二律背反的關(guān)系，很難使它們并存。相關(guān)技術(shù)如下。專利文獻(xiàn)I :日本特開平4-27604號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本特開2003-146015號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于以上的問題提出的，其主要目的在于，提供一種充氣輪胎，通過將胎面部的外表面的輪胎赤道位置與胎面接地端之間的輪胎徑向距離亦即外傾量限定在一定范圍，并且限定形成于輪胎赤道側(cè)的中央花紋塊上的中央刀槽以及形成于胎面接地端側(cè)的胎肩花紋塊上的胎肩刀槽的形狀或配設(shè)個(gè)數(shù)等，從而能夠維持操縱穩(wěn)定性能并且提高滾動(dòng)阻力性能。本發(fā)明中技術(shù)方案I所記載的發(fā)明是一種充氣輪胎，通過在胎面部設(shè)置在輪胎赤道上或在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的中央主溝、在該中央主溝的輪胎軸向兩外側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩主溝、連接上述中央主溝與上述胎肩主溝并且沿輪胎周向間隔設(shè)置的中央橫溝、以及連接上述胎肩主溝與胎面接地端并且沿輪胎周向間隔設(shè)置的胎肩橫溝，由此在上述中央主溝與上述胎肩主溝之間劃分有多個(gè)中央花紋塊，并且在上述胎肩主溝與上述胎面接地端之間劃分有多個(gè)胎肩花紋塊，該充氣輪胎的特征在于，在包括輪輞組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀態(tài)下的輪胎軸的輪胎子午線截面中，胎面部的外表面包括中央圓弧，其形成包括輪胎赤道的胎面中央?yún)^(qū)域并且曲率半徑為250 550mm ;胎肩圓弧，其在上述中央圓弧與胎壁面之間平滑地連接，而且上述胎面部的外表面的輪胎赤道位置與上述胎面接地端之間的輪胎徑向距離亦即外傾量為5. 5 9. 0mm，在上述中央花紋塊設(shè)置中央刀槽，該中央刀槽在從上述中央主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述中央花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的5 35%的距離的位置呈開口，并且該中央刀槽與上述胎肩主溝連通，在上述胎肩花紋塊設(shè)置胎肩刀槽，該胎肩刀槽在從上述胎肩主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述胎肩花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的10 40%的距離的位置呈開口，并且該胎肩刀槽在比上述胎面接地端更靠輪胎軸向的外側(cè)形成終端，并且該胎肩刀槽的總個(gè)數(shù)大于上述中央刀槽的總個(gè)數(shù)。
此外，技術(shù)方案2所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，在上述胎面部的外表面均勻地磨損而使胎肩主溝的溝深度成為50%的50%疑似磨損狀態(tài)下，上述胎肩刀槽從上述胎面接地端的輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸到輪胎軸向外側(cè)。此外，技術(shù)方案3所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I或2所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述胎肩刀槽的輪胎軸向外端與輪胎直徑最大位置之間的輪胎徑向距離為輪胎截面高度的10 20%。此外，技術(shù)方案4所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I至3中任一項(xiàng)所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述胎肩圓弧的曲率半徑為25 40mm。
此外，技術(shù)方案5所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I至4中任一項(xiàng)所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述中央刀槽相對(duì)于輪胎周向的角度朝向輪胎赤道逐漸減小，并且中央刀槽在輪胎軸向內(nèi)端的位置處的上述角度為10 50度。此外，技術(shù)方案6所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I至5中任一項(xiàng)所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述中央刀槽相對(duì)于經(jīng)過任意的輪胎軸向的位置的輪胎周向線的角度小于上述中央橫溝相對(duì)于上述輪胎周向線的角度。在本發(fā)明的充氣輪胎中，在胎面部的中央主溝與胎肩主溝之間劃分有多個(gè)中央花紋塊，并且在上述胎肩主溝與胎面接地端之間劃分有多個(gè)胎肩花紋塊。并且，胎面部的外表面包括中央圓弧，其形成包括輪胎赤道的胎面中央?yún)^(qū)域并且曲率半徑為250 550mm ;胎肩圓弧，其在上述中央圓弧與胎壁面之間平滑地連接。這樣的中央圓弧，由于使胎面中央?yún)^(qū)域的接地壓均勻，因此能夠提高操縱穩(wěn)定性能。并且，胎面部的外表面的輪胎赤道位置與上述胎面接地端的輪胎徑向距離亦即外傾量形成得較大、為5. 5 9. 0mm。由此，由于胎肩花紋塊的接地壓減小因此減小輪胎的滾動(dòng)產(chǎn)生的摩擦力，降低胎肩花紋塊的變形。因此提高滾動(dòng)阻力性能。并且，由于在胎面胎肩側(cè)的接地壓變小，因此提高該胎肩側(cè)的排水性，從而提聞濕路性能。并且，在本發(fā)明的充氣輪胎中，在中央花紋塊沿輪胎周向間隔設(shè)置中央刀槽，該中央刀槽，在從中央主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述中央花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的5 35%的距離的位置呈開口并且與上述胎肩主溝連通。并且在胎肩花紋塊沿輪胎周向間隔設(shè)置胎肩刀槽，該胎肩刀槽在從胎肩主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述胎肩花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的10 40%的距離的位置呈開口并且在比胎面接地端更靠輪胎軸向的外側(cè)形成終端。這樣的中央花紋塊及胎肩花紋塊，分別有助于提高輪胎赤道側(cè)的剛性、提高操縱穩(wěn)定性，另一方面減小胎面接地端側(cè)的剛性。特別是在胎肩花紋塊中，胎肩刀槽被設(shè)置成延伸到輪胎軸向外側(cè)，并且比中央刀槽多，其結(jié)果，增大胎肩花紋塊至胎壁面的移動(dòng)，抑制由變形引起的能量損失。因此，本發(fā)明的充氣輪胎，能夠均衡地提高操縱穩(wěn)定性能和滾動(dòng)阻力性能。并且，借助各刀槽的邊緣效果，能夠提高濕路性能和制動(dòng)性能等。


圖I為表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的充氣輪胎的右半分剖視圖(圖2的X-X部)。圖2為包括圖I的胎面部的展開圖。圖3為圖I的胎面部的放大剖視圖
圖4為說明抑制變形效果的輪胎的側(cè)視圖。符號(hào)說明I...充氣輪胎；2·..胎面部；10...中央王溝；11·..胎肩王溝；14·..中央橫溝；
15...胎肩橫溝；19...中央花紋塊；20...胎肩花紋塊；21...中央刀槽；22...胎肩刀槽；Bs...胎壁面；C...輪胎赤道；LA...外傾量；K1...中央圓?。沪?...胎肩圓??；Te...胎面接地端；Wc...中央花紋塊的花紋塊寬度； Ws...胎肩花紋塊的花紋塊寬度。
具體實(shí)施例方式以下，基于附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖I是包括本實(shí)施方式的充氣輪胎I的正規(guī)狀態(tài)下的輪胎軸的輪胎子午線的右半分剖視圖，圖2是表示胎面部2的展開圖。在本說明書中，上述“正規(guī)狀態(tài)”是將輪胎輪輞組裝于正規(guī)輪輞J并且填充了正規(guī)內(nèi)壓后的無載荷的狀態(tài)，在無特別說明的情況下，輪胎各部的尺寸等是在該正規(guī)狀態(tài)下測(cè)量的值。上述“正規(guī)輪輞”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個(gè)輪胎規(guī)定該規(guī)格的輪輞，如果是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，如果是TRA則為“Design Rim",如果是ETRTO則為“Measuring Rim”。并且，上述“正規(guī)內(nèi)壓”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個(gè)輪胎規(guī)定各規(guī)格的空氣壓，如果是JATMA則為“最高空氣壓”，如果是TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，如果是ETRTO則為“INFLATION PRESSURE”，但在輪胎為轎車用輪胎的情況下設(shè)為180kPa。如圖I所示，本實(shí)施方式的充氣輪胎(以下，有時(shí)簡(jiǎn)稱為“輪胎”。)I具有從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5的胎體6、和由配置在該胎體6的徑向外側(cè)并且胎面部2的內(nèi)部的多枚帶束層簾布構(gòu)成的帶束層7，在本實(shí)施方式中，表示轎車用輪胎。上述胎體6由至少一枚、在本實(shí)施方式中由一枚胎體簾布6A構(gòu)成，該胎體簾布6A具有以環(huán)狀跨越在一對(duì)胎圈芯5、5之間的主體部6a、和與該主體部6a的兩側(cè)連接并且繞上述胎圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返的折返部6b。上述胎體簾布6A的胎體簾線相對(duì)于輪胎赤道C方向例如以75 90°的角度傾斜。上述胎體簾線例如采用有機(jī)纖維簾線。上述帶束層7至少由兩枚、在本實(shí)施方式中由輪胎徑向內(nèi)、外兩枚帶束層簾布7A、7B構(gòu)成。各帶束層簾布7A、7B具有相對(duì)于輪胎赤道C例如以15 45°左右傾斜的鋼等高彈性的帶束層簾線。各帶束層簾布7A、7B在帶束層簾線相互交叉的方向上重疊。本發(fā)明的輪胎I的胎面部2的外表面2A包括中央圓弧K1，其形成包括輪胎赤道C的胎面中央?yún)^(qū)域Cr ;胎肩圓弧K2，其在上述中央圓弧Kl與胎壁(buttress)面Bs之間平滑地連接。其中，胎壁部是胎側(cè)部3的輪胎徑向外側(cè)的區(qū)域，胎壁面Bs是該胎壁部的外表面。上述中央圓弧K1，在經(jīng)過輪胎赤道C的平面內(nèi)具有中心，并且以向輪胎徑向外側(cè)突出的圓弧形成。并且，中央圓弧Kl由曲率半徑Rl為250 550mm的單一的圓弧形成。這樣的中央圓弧K1，使胎面部2的外表面2A的接地壓在胎面中央?yún)^(qū)域Cr內(nèi)均勻，從而提高操縱穩(wěn)定性能。其中，當(dāng)中央圓弧Kl的曲率半徑Rl小于250mm時(shí)，則胎面中央?yún)^(qū)域Cr變得過度突出，從而接地面積減少使得操縱穩(wěn)定性能惡化。相反，當(dāng)上述曲率半徑Rl超過550mm時(shí)，則輪胎赤道C附近的接地壓在胎面中央?yún)^(qū)域Cr內(nèi)相對(duì)地易減小，從而降低水漂(hydroplaning)性能,并且使接地壓分布非均勻化從而導(dǎo)致操縱穩(wěn)定性能惡化。尤其是，中央圓弧Kl的曲率半徑Rl更優(yōu)選為300mm以上，另外更優(yōu)選為450mm以下。上述胎肩圓弧K2與中央圓弧Kl平滑地連接而沒有拐點(diǎn)，并且，由向輪胎徑向外側(cè)突出的圓弧形成。該胎肩圓弧K2的曲率半徑R2，為了有效地發(fā)揮上述作用，而以比上述曲率半徑Rl小的曲率半徑形成，但優(yōu)選為25mm以上，更優(yōu)選為30mm以上，另外優(yōu)選為40mm以下，更優(yōu)選為38mm以下。 并且，在本發(fā)明的輪胎I中，通過將上述那樣的中央圓弧Kl與胎肩圓弧K2組合，由此能夠?qū)⑻ッ娌?的外表面2A在輪胎赤道C上的位置亦即赤道點(diǎn)Cl與胎面接地端Te之間的輪胎徑向距離、即外傾量LA設(shè)定為5. 5 9. Omm,比以往大。這樣，在被賦予了大的外傾量LA的輪胎I中，對(duì)形成有胎肩圓弧K2的區(qū)域(以下，稱為“胎肩區(qū)域Sh” )的陸地部進(jìn)行作用的接地壓變小，進(jìn)而輪胎滾動(dòng)時(shí)的摩擦力也變小。因此，本發(fā)明的輪胎1，由于抑制在胎肩區(qū)域內(nèi)因變形而產(chǎn)生的能量損失，因此能夠提高滾動(dòng)阻力性能。并且，本發(fā)明的輪胎I大幅度地提高了胎肩區(qū)域Sh處的排水性。其中，當(dāng)上述外傾量LA小于5. 5mm時(shí)，則無法降低胎肩區(qū)域Sh的接地壓，進(jìn)而無法充分地獲得減小由變形引起的能量損失的效果。相反，當(dāng)外傾量LA超過9. Omm時(shí),則胎肩區(qū)域Sh的接地壓過度降低，從而使操縱穩(wěn)定性能、耐磨損性惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，外傾量LA更優(yōu)選為6. Omm以上，另外更優(yōu)選為8. 5mm以下。另外，在本說明書中，上述“胎面接地端” Te被設(shè)定為對(duì)正規(guī)狀態(tài)的輪胎I施加正規(guī)載荷并且以O(shè)度外傾角接地為平面時(shí)輪胎軸向最外側(cè)的接地端。并且，該胎面接地端Te,Te之間的輪胎軸向距離是胎面接地寬度TW。并且，上述“正規(guī)載荷”是在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個(gè)輪胎確定各規(guī)格的載荷，如果是JATMA則為“最大負(fù)載能力”，如果是TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中記載的最大值，如果是ETRTO則為“LOAD CAPACITY”，但在輪胎是轎車用輪胎的情況下設(shè)為相當(dāng)于上述載荷的88 %的載荷。并且，如圖2所示，在本實(shí)施方式的輪胎I的胎面部2設(shè)置在輪胎赤道C上沿輪胎周向連續(xù)延伸的中央主溝10、和在該中央主溝10的輪胎軸向兩外側(cè)沿著輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩主溝11。由此，在胎面部2分別形成有在上述胎肩主溝11與中央主溝10之間延伸的一對(duì)中央陸地部12、和在上述胎肩主溝11與胎面接地端Te之間延伸的一對(duì)胎肩陸地部13。本實(shí)施方式的中央主溝10和胎肩主溝11，沿著輪胎周向以直線狀形成。這樣的各主溝10、11，在能夠抑制制動(dòng)時(shí)車輛的搖晃或側(cè)滑等不穩(wěn)定的舉動(dòng)，確保操縱穩(wěn)定性能方面是優(yōu)選的。并且，對(duì)于中央主溝10和胎肩主溝11的各溝寬度(與溝的長(zhǎng)度方向呈直角的溝寬度，以下，對(duì)于其他溝也同樣)W1、W2及溝深度D1、D2(如圖3所示)，可按照慣例進(jìn)行各種設(shè)定。然而，當(dāng)上述溝寬度Wl、W2和/或溝深度Dl、D2過大時(shí)，則有可能降低各陸地部12和13的剛性，相反，過小時(shí)則有可能降低排水性。因此，在本實(shí)施方式那樣的轎車用輪胎的情況下，溝寬度Wl、W2，例如優(yōu)選為胎面接地寬度TW的3. O 8. 0%。同樣，溝深度Dl、D2優(yōu)選為6. 4 8. 8mm左右。
上述中央主溝10和胎肩主溝11的配設(shè)位置未作特別規(guī)定。如本實(shí)施方式那樣在中央主溝10為I條的情況下，該中央主溝10優(yōu)選為，其中心線(未圖示)與輪胎赤道C對(duì)齊配置。并且，針對(duì)胎肩主溝11，例如優(yōu)選為其中心線G2與輪胎赤道C之間的輪胎軸向距離Ls為胎面接地寬度TW的20 30%。通過進(jìn)行這樣的配置，能夠使中央陸地部12及胎肩陸地部13的各剛性均衡，從而提高操縱穩(wěn)定性能。另外，在中央陸地部12沿輪胎周向間隔設(shè)置中央橫溝14，該中央橫溝14連接中央主溝10與胎肩主溝并且相對(duì)于輪 胎周向傾斜地延伸。另外，在胎肩陸地部13沿輪胎周向間隔設(shè)置胎肩橫溝15，該胎肩橫溝15連接胎肩主溝11與胎面接地端Te并且相對(duì)于輪胎周向向與上述中央橫溝14相同的方向傾斜地延伸。由此，中央陸地部12形成為將大致平行四邊形的中央花紋塊19沿輪胎周向排列的花紋塊列，其中中央花紋塊19由中央主溝10、胎肩主溝11以及中央橫溝14劃分而成。并且，胎肩陸地部13形成為將大致平行四邊形的胎肩花紋塊20沿輪胎周向排列的花紋塊列，其中胎肩花紋塊20由胎肩主溝11、胎面接地端Te以及胎肩橫溝15劃分而成。本實(shí)施方式的中央橫溝14的溝寬度W5朝向長(zhǎng)度方向的兩端逐漸增加。由此，平行四邊形的中央花紋塊19的四個(gè)頂點(diǎn)部19a被弄圓而成為圓弧狀。由此，提高中央花紋塊19的剛性，并且降低中央橫溝與主溝10、11之間的排水阻力，從而提高濕路性能。中央橫溝14相對(duì)于輪胎周向的角度Θ 3，雖未特殊限定，然而若變大，則會(huì)增大從中央橫溝14流出的排水的阻力，有可能無法利用輪胎的滾動(dòng)而順暢地排水。相反，當(dāng)上述角度Θ 3變小時(shí)，則降低中央花紋塊19的橫向剛性，有可能使操縱穩(wěn)定性、耐偏磨損性能惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，角度Θ 3優(yōu)選為20度以上，更優(yōu)選為25度以上，另外優(yōu)選為70度以下，更優(yōu)選為65度以下。本實(shí)施方式的胎肩橫溝15的構(gòu)成包括從胎肩主溝11延伸的以最小溝寬度形成的窄溝部16、與該窄溝部16連接并且朝向輪胎軸向外側(cè)溝寬度逐漸增加的漸增部17、以及與該漸增部17連接并且實(shí)際上以恒定的溝寬度延伸到胎面接地端Te (在本實(shí)施方式中是延伸到胎面接地端Te的外側(cè))的等溝寬部18。這樣的胎肩橫溝15，能夠確保胎肩花紋塊20的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性較高，并且順暢地進(jìn)行向胎面接地端Te側(cè)的排水。為了有效地發(fā)揮上述作用，胎肩橫溝15相對(duì)于輪胎周向的角度Θ 4優(yōu)選為60度以上，更優(yōu)選為65度以上，另外優(yōu)選為90度以下，更優(yōu)選為85度以下。另外，雖未特殊限定，但根據(jù)確保中央陸地部12及胎肩陸地部13的剛性和排水性的觀點(diǎn)，中央橫溝14及胎肩橫溝15的等溝寬部18的溝寬度W5、W6b優(yōu)選為2. O 6. 0mm。并且，胎肩橫溝15的窄溝部16的溝寬度W6a優(yōu)選為O. 5 I. 5mm左右。并且，中央橫溝14及胎肩橫溝15的溝深度D5、D6 (如圖3所示)優(yōu)選為胎肩主溝11的溝深度D2的60 95%。另外，胎肩橫溝15的溝深度D6為在胎面接地端Te上的值。并且，在中央花紋塊19設(shè)置中央刀槽21，該中央刀槽21在從中央主溝10的輪胎軸向的外緣IOe向輪胎軸向外側(cè)間隔該中央花紋塊19的輪胎軸向的花紋塊寬度Wc的5 35%的距離LI的位置具有內(nèi)端21i并開口，并且與胎肩主溝11連通。并且，在胎肩花紋塊20設(shè)置胎肩刀槽22，該胎肩刀槽22在從胎肩主溝11的輪胎軸向外緣Ile向輪胎軸向外側(cè)間隔胎肩花紋塊20的輪胎軸向的花紋塊寬度Ws的10 40 %的距離L2的位置具有內(nèi)端22i并開口，并且在比胎面接地端Te更靠輪胎軸向的外側(cè)形成終端。這樣，通過在各花紋塊19、20分別設(shè)置半開型的刀槽21、22，由此各花紋塊19、20能夠確保輪胎赤道側(cè)的剛性較大，另一方面能夠減小胎面接地端側(cè)的剛性。由此，防止操縱穩(wěn)定性的惡化，并且如圖4所示，能夠促進(jìn)輪胎滾動(dòng)時(shí)花紋塊向后著地側(cè)的移動(dòng)，從而減少由變形引起的能量損失，其結(jié)果，提高滾動(dòng)阻力性能。并且，由于胎肩刀槽22在比胎面接地端Te更靠外側(cè)處形成終端，因此在胎壁部等處也能夠減小變形引起的能量損失，進(jìn)一步提高滾動(dòng)阻力。而且，由于輪胎I發(fā)揮由各刀槽21、22帶來的邊緣效果，因此提高了操縱穩(wěn)定性能和制動(dòng)性能等。
其中，在上述距離LI小于花紋塊寬度Wc的5%或者上述距離L2小于花紋塊寬度Ws的10%的情況下，大幅度地降低各花紋塊19、20的輪胎赤道側(cè)的剛性，因此使操縱穩(wěn)定性能惡化。相反，在上述距離LI超過花紋塊寬度Wc的35%的情況下或者上述距離L2超過花紋塊寬度Ws的40%的情況下，則無法充分地獲得抑制能量損失的效果。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，上述距離LI更優(yōu)選為花紋塊寬度Wc的10%以上，另外更優(yōu)選為30%以下。同樣，上述距離L2更優(yōu)選為花紋塊寬度Ws的15%以上，另外更優(yōu)選為35%以下。另外，中央刀槽21和胎肩刀槽22的寬度W3、W4以及刀槽深度D3、D4(如圖3所示)，雖未特殊限定，但根據(jù)有效地發(fā)揮上述的作用的觀點(diǎn)，上述寬度W3、W4優(yōu)選為O. 3mm以上，更優(yōu)選為O. 5mm以上，另外優(yōu)選為I. 5mm以下，更優(yōu)選為I. 2mm以下。并且，上述刀槽深度D3、D4優(yōu)選為胎肩主溝11的溝深度D2的50%以上，更優(yōu)選為60%以上，另外優(yōu)選為100%以下，更優(yōu)選為98%以下。并且，在本發(fā)明的輪胎I中，在輪胎赤道C的各側(cè)，胎肩刀槽22的總個(gè)數(shù)Ss形成為大于中央刀槽21的總個(gè)數(shù)Sc。在本實(shí)施方式中，在各中央花紋塊19設(shè)置一條中央刀槽21，在各胎肩花紋塊20設(shè)置兩條胎肩刀槽22。由此，相對(duì)地將中央花紋塊19的剛性維持得較高，從而確保操縱穩(wěn)定性能，并且針對(duì)上述摩擦力較小的胎肩花紋塊20，使其剛性相對(duì)地降低，從而抑制變形引起的能量損失。由此，本發(fā)明的輪胎I能夠進(jìn)一步提高滾動(dòng)阻力性倉泛。上述中央刀槽21向與中央橫溝14相同的方向傾斜，在本實(shí)施方式中，優(yōu)選形成為使相對(duì)于輪胎周向的角度Θ I朝向輪胎赤道C逐漸減小的圓弧狀。這樣的中央刀槽21，能夠確保中央花紋塊19的輪胎軸向內(nèi)側(cè)區(qū)域的周向剛性，并且充分地確保輪胎軸向的邊緣長(zhǎng)度。由此，均衡地提高直行穩(wěn)定性和濕路性能。為了有效地發(fā)揮上述的作用，中央刀槽21的上述角度Θ I優(yōu)選為10度以上，更優(yōu)選為15度以上，另外優(yōu)選為50度以下，更優(yōu)選為45度以下。尤其是，中央刀槽21在輪胎軸向的內(nèi)端21i處的角度Θ Ia優(yōu)選為10度以上，更優(yōu)選為15度以上，另外優(yōu)選為45度以下，更優(yōu)選為40度以下。并且，上述中央刀槽21相對(duì)于經(jīng)過任意的輪胎軸向的位置的輪胎周向線F的角度Θ If，優(yōu)選形成為大于中央橫溝14相對(duì)于上述輪胎周向線F的角度0 3f。這樣，在任意的輪胎軸向的位置，在中央刀槽21和中央橫溝14處，使相對(duì)于輪胎周向的角度不同，因此能夠減少不同方向的能量損失。另外，為了抑制偏磨損等，上述角度之差03f-0 1f優(yōu)選為3度以上，更優(yōu)選為5度以上，另外優(yōu)選為50度以下，更優(yōu)選為45度以下。此外，為了在輪胎赤道C側(cè)比在胎面接地端Te側(cè)產(chǎn)生更多方向的變形，上述角度之差03f-0 If優(yōu)選為從輪胎軸向的外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)增大。并且，胎肩刀槽22相對(duì)于輪胎周向的角度Θ 2，例如，為了發(fā)揮穩(wěn)定的轉(zhuǎn)彎性而優(yōu)選為60度以上，更優(yōu)選為65度以上，另外優(yōu)選為90度以下，更優(yōu)選為85度以下。如圖I所示，胎肩刀槽22的輪胎軸向外端22e與輪胎直徑最大位置D (在本實(shí)施方式中為赤道點(diǎn)Cl)之間的輪胎徑向距離L3優(yōu)選為輪胎截面高度H的10%以上，更優(yōu)選為12%以上，另外優(yōu)選為20%以下，更優(yōu)選為18%以下。即，通過這樣設(shè)定距離L3，能夠抑制行駛時(shí)胎壁部處的變形，并進(jìn)一步提高滾動(dòng)阻力性能。另外，當(dāng)上述距離L3超過20%時(shí)，則胎側(cè)部3的剛性過度減小，此外有可能使耐外傷性等惡化。
另外，在胎面部2的外表面2A均勻地磨損而使胎肩主溝11的溝深度D2成為50%的50%疑似磨損狀態(tài)下，優(yōu)選為，上述胎肩刀槽22從胎面接地端Te的輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸到輪胎軸向外側(cè)。這樣的胎肩刀槽22即使在輪胎壽命過半后也能夠發(fā)揮減少滾動(dòng)阻力的效果。另外，根據(jù)直到50%疑似磨損狀態(tài)為止均衡地發(fā)揮滾動(dòng)阻力性能和操縱穩(wěn)定性能的觀點(diǎn)，50%疑似磨損狀態(tài)下胎肩刀槽22的輪胎軸向的內(nèi)端(未圖示)與胎肩主溝11的輪胎軸向的外緣Ile之間的距離L2a(未圖示)，優(yōu)選為上述花紋塊寬度Ws的20%以上，更優(yōu)選為25%以上，另外優(yōu)選為40%以下，更優(yōu)選為35%以下。以上，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行了詳細(xì)說明，但本發(fā)明不限于圖示的實(shí)施方式，還可變形為各種方式來實(shí)施。例如，本實(shí)施方式的胎面花紋是以輪胎赤道C上的任意點(diǎn)為中心(除可變間距外)實(shí)質(zhì)上由點(diǎn)對(duì)稱圖案形成的，但也可以由線對(duì)稱圖案形成。并且，中央主溝10也可以是設(shè)置在輪胎赤道C兩側(cè)的形態(tài)。實(shí)施例制造具有圖I的花紋且基于表I的規(guī)格的充氣輪胎(尺寸195/65R15)，并對(duì)它們的各性能進(jìn)行了測(cè)試。其中，共通規(guī)格如下。胎面接地寬度TW 146mm<中央主溝>溝寬度Wl/胎面接地寬度TW :5. 5%溝深度Dl :8· 2臟相對(duì)于輪胎赤道C的角度0度配設(shè)位置輪胎赤道C上〈胎肩主溝〉溝寬度W2/胎面接地寬度TW :5. 5%溝深度D2 8. 2mm相對(duì)于輪胎赤道C的角度0度配設(shè)位置Ls/TW 25%<中央刀槽>寬度W3 0. 6mm刀槽深度DVD2 :71%相對(duì)于輪胎周向的最大角度Θ Im 62度〈胎肩刀槽〉寬度W4 0. 6mm
刀槽深度D4/D2 :71%相對(duì)于輪胎周向的角度Θ 2 :72 73. 5°〈中央橫溝〉溝寬度W5 :5· 8 6. 6mm溝深度D5/D2 :71 80 %相對(duì)于輪胎軸向的角度Θ 3 :50 60° 〈胎肩橫溝〉溝寬度W6:6.6_溝深度D6/D2:80%相對(duì)于輪胎軸向的角度Θ 4 :67 72°測(cè)試方法如下。<操縱穩(wěn)定性能>將各測(cè)試輪胎安裝于排氣量為1500cm3的日本產(chǎn)FF車的四個(gè)輪子，并且填充200kPa的內(nèi)壓，在干燥浙青路面的測(cè)試路線上由一名駕駛員駕車行駛，通過駕駛員的感官對(duì)與方向盤響應(yīng)性、剛性感、抓地性等相關(guān)的操縱穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。結(jié)果用以比較例I為100的指數(shù)表示。數(shù)值越大越好。<耐磨損性能>利用上述車輛在一般道路以及高速道路上共行駛3000km后，測(cè)量中央主溝和胎肩主溝的輪胎周向上相同位置的10處的溝深度，將兩者之差(絕對(duì)值)的平均值的倒數(shù)用以比較例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大表示越是均勻的磨損，耐磨損性越優(yōu)異。〈滾動(dòng)阻力〉利用滾動(dòng)阻力試驗(yàn)機(jī)測(cè)量了在下述條件下在直徑I. 7m的鼓上行駛時(shí)的滾動(dòng)阻力。結(jié)果用以比較例I的倒數(shù)為100的指數(shù)來表示，數(shù)值越大越好。輪輞6.OJX 15 英寸內(nèi)壓230kPa載荷4.24kN行駛速度60km/h〈濕路制動(dòng)性能〉利用上述車輛，使該車輛以時(shí)速50km/H進(jìn)入水深5mm的直線道路，并且采用全輪鎖止對(duì)該車輛施加緊急制動(dòng)，并測(cè)量滑動(dòng)的距離，用將比較例I的倒數(shù)為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大表示濕路制動(dòng)性越好。測(cè)試的結(jié)果示于表I。表I
權(quán)利要求
1.ー種充氣輪胎，該充氣輪胎通過在胎面部設(shè)置在輪胎赤道上或在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的中央主溝、在該中央主溝的輪胎軸向兩外側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩主溝、連接上述中央主溝與上述胎肩主溝并且沿輪胎周向間隔設(shè)置的中央橫溝、以及連接上述胎肩主溝與胎面接地端并且沿輪胎周向間隔設(shè)置的胎肩橫溝，由此在上述中央主溝與上述胎肩主溝之間劃分有多個(gè)中央花紋塊，并且在上述胎肩主溝與上述胎面接地端之間劃分有多個(gè)胎肩花紋塊，該充氣輪胎的特征在干， 在包括輪輞組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的無載荷的正規(guī)狀態(tài)下的輪胎軸的輪胎子午線截面中， 胎面部的外表面包括中央圓弧，其形成包括輪胎赤道的胎面中央?yún)^(qū)域并且曲率半徑為250 550mm ;胎肩圓弧，其在上述中央圓弧與胎壁面之間平滑地連接，而且上述胎面部的外表面的輪胎赤道位置與上述胎面接地端之間的輪胎徑向距離亦即外傾量為5. 5 9.Omm, 在上述中央花紋塊設(shè)置中央刀槽，該中央刀槽在從上述中央主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述中央花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的5 35%的距離的位置呈開ロ，并且該中央刀槽與上述胎肩主溝連通， 在上述胎肩花紋塊設(shè)置胎肩刀槽，該胎肩刀槽在從上述胎肩主溝的輪胎軸向的外緣向輪胎軸向外側(cè)隔開上述胎肩花紋塊的輪胎軸向的花紋塊寬度的10 40%的距離的位置呈開ロ，并且該胎肩刀槽在比上述胎面接地端更靠輪胎軸向的外側(cè)形成終端，并且 該胎肩刀槽的總個(gè)數(shù)大于上述中央刀槽的總個(gè)數(shù)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的充氣輪胎，其特征在干， 在上述胎面部的外表面均勻地磨損而使胎肩主溝的溝深度成為50%的50%疑似磨損狀態(tài)下， 上述胎肩刀槽從上述胎面接地端的輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸到輪胎軸向外側(cè)。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述胎肩刀槽的輪胎軸向外端與輪胎直徑最大位置之間的輪胎徑向距離為輪胎截面高度的10 20%。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述胎肩圓弧的曲率半徑為25 40mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求I至4中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述中央刀槽相對(duì)于輪胎周向的角度朝向輪胎赤道逐漸減小，并且中央刀槽在輪胎軸向內(nèi)端的位置處的上述角度為10 50度。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述中央刀槽相對(duì)于經(jīng)過任意的輪胎軸向的位置的輪胎周向線的角度小于上述中央橫溝相對(duì)于上述輪胎周向線的角度。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種充氣輪胎，能夠維持操縱穩(wěn)定性能并且提高滾動(dòng)阻力性能。充氣輪胎(1)劃分有中央花紋塊(19)和胎肩花紋塊(20)。在正規(guī)狀態(tài)下，胎面部(2)的外表面(2A)包括曲率半徑為250～550mm的中央圓弧(K1)、和在該中央圓弧(K1)與胎壁面(Bs)之間平滑地連接的胎肩圓弧(K2)。而且外傾量為5.5～9.0mm。并且，在中央花紋塊(19)設(shè)置與上述胎肩主溝(11)連通的中央刀槽(21)，在胎肩花紋塊(20)設(shè)置有在比胎面接地端(Te)更靠輪胎軸向外側(cè)處形成終端的胎肩刀槽(22)。該胎肩刀槽(22)的總個(gè)數(shù)大于上述中央刀槽(21)的總個(gè)數(shù)。
文檔編號(hào)B60C11/04GK102673318SQ20121005739
公開日2012年9月19日 申請(qǐng)日期2012年3月6日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月8日
發(fā)明者工藤大介 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社