專利名稱：：焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明提供一種適于焊接結(jié)構(gòu)物用的馬氏體系不銹鋼，特別涉及一種耐應(yīng)力腐蝕裂紋性優(yōu)異的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼。
背景技術(shù)：
：在自油田或氣田產(chǎn)出的石油或天然氣中含有二氧化碳(C02)、硫化氫(H2S)等具有高腐蝕性的伴隨氣體。要求用于運(yùn)輸上述那樣的高腐蝕性的流體的管路等的焊接結(jié)構(gòu)物所用的鋼材具有優(yōu)異的耐腐蝕性。以往，關(guān)于焊接結(jié)構(gòu)物用鋼材，對(duì)由二氧化^友造成的整面腐蝕以及由碌d匕氬造成的石克化物應(yīng)力裂紋(以下，稱為"SSC"。)進(jìn)行了大量研究。例如，公知的有通過添加Cr能夠降低腐蝕速度。于是，作為在高溫的二氧化碳環(huán)境中使用的管路用鋼材，一直使用增加了鋼中的Cr添加量的、13Cr鋼等馬氏體系不銹鋼。但是，馬氏體系不銹鋼在含有微量硫化氫的環(huán)境下會(huì)發(fā)生SSC。由于SSC是裂紋發(fā)展到貫穿壁厚的時(shí)間短、且是局部發(fā)生的現(xiàn)象，因此提高耐硫化物應(yīng)力裂紋性(以下，稱為"耐SSC性")比提高耐整面腐蝕性更重要。為了改善耐SSC性，在馬氏體系不銹鋼中添加適量的Mo以及Ni而使處于硫化氫環(huán)境下的耐腐蝕保護(hù)膜穩(wěn)定化是很有效的。另外，專利文獻(xiàn)l公開了這樣一種技術(shù)通過添加Ti、Zr以及REM(稀土類元素)來固定會(huì)使耐SSC性變差的P，減少固溶P,從而謀求實(shí)質(zhì)性的低P化。在非專利文獻(xiàn)l中提出了這樣一種技術(shù)通過降低母材的C含量，抑制焊接熱影響部(以下，將"熱影響部"稱為"HAZ"。)的硬度上升，從而提高焊接部的耐SSC性。近年，在80~200。C左右的高溫且含有氯離子以及C02的高溫二氧化碳環(huán)境(以下，稱為"Sweet環(huán)境"。)中使用的馬氏體系不銹鋼材中，在其焊接部產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋(以下，稱為"SCC"。)的這一問題日趨顯著。與SSC同樣，SCC是裂紋發(fā)展到貫穿壁厚的時(shí)間較短且是局部發(fā)生的現(xiàn)象。關(guān)于提高Sweet環(huán)境中的馬氏體系不銹鋼材的HAZ的耐應(yīng)力腐蝕裂紋性(以下，稱為"耐SCC性"。)，例如在專利文獻(xiàn)2中公開了一種將P的含量限制在0.010。/。以下的圓周焊接接頭的制造方法。專利文獻(xiàn)l:日本特開平5-263137號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開2006-110585號(hào)7>才艮非專利文獻(xiàn)l:M.Uedaetal.:Corrosion/96PaperNo.58，如下所示，采用各文獻(xiàn)所公開的技術(shù)，在Sweet環(huán)境中無法避免馬氏體系不銹鋼的焊接部的SCC。即，REM雖然與P的結(jié)合力較高，但與O的結(jié)合力極高，若無法將O量控制到足夠低，則不能充分發(fā)揮利用REM來固定P的功能。但是，在專利文獻(xiàn)l所述的發(fā)明中，并沒有特別留意鋼中的O量，即使能夠提高耐SSC性也不至于能夠提高耐SCC性。如非專利文獻(xiàn)1所述的技術(shù)所述，對(duì)于硫化氫環(huán)境中的SSC實(shí)施硬度限制是有效的，但Sweet環(huán)境中的SCC敏感性與硬度是無關(guān)的。另外，在該文獻(xiàn)所述的技術(shù)中，沒有任何關(guān)于限制固溶P量的記載。在專利文獻(xiàn)2所述的發(fā)明中，只不過是從熱加工性以及連續(xù)鑄造中的穩(wěn)定制造性的觀點(diǎn)出發(fā)來添加REM。這從專利文獻(xiàn)2的實(shí)施例中也可獲知。即，專利文獻(xiàn)2的實(shí)施例的鋼L雖然是添加REM的鋼的例子，但同時(shí)也添加了B以及Mg，其添加目的是為了獲得熱加工性以及連續(xù)鑄造中的穩(wěn)定制造性。另外，在專利文獻(xiàn)2所述的發(fā)明中也沒有考慮到鋼中的O量。因而，為了避免在Sweet環(huán)境中馬氏體系不銹鋼的焊接部的SCC,必須非常嚴(yán)格地限制固溶P的量。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是為了解決上述問題而做成的，其目的在于提供一種耐scc性優(yōu)異的的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼。作為SCC的發(fā)生原因，以往公知是伴隨著Cr碳化物(Cr碳化物)的析出會(huì)生成Cr缺乏層，即所謂的"敏化"。敏化尤其產(chǎn)生在奧氏體系不銹鋼中，但也會(huì)產(chǎn)生在鐵素體系或馬氏體系不銹鋼中。作為防止敏化的方法，公知的有通過適當(dāng)添加Ti、Nb等易于生成碳化物的元素來抑制Cr碳化物的析出的方法。因此，本發(fā)明人使用添加Ti以及未添加Ti的馬氏體系不銹鋼的焊接接頭對(duì)Sweet環(huán)境中的SCC的發(fā)生狀況進(jìn)行了詳細(xì)調(diào)查，結(jié)果獲得下述(a)~(e)的見解。(a)在焊接部的HAZ處，若在形成有焊接氧化皮的部分的母材表層中的晶界處存在Cr缺乏部，則會(huì)以該處為起點(diǎn)發(fā)生scc。(b)在添加了Ti的馬氏體系不銹鋼中發(fā)生的SCC的裂縫主要在接近焊4妄部的熔融線的高溫HAZ組織部中，沿著舊奧氏體晶界傳播而形成。但是，在添加了Ti的馬氏體系不銹鋼中，在接受了成為敏化區(qū)域的熱過程(thermalhistory)的低溫HAZ組織部中，不會(huì)發(fā)生SCC。5(c)在未添加Ti的馬氏體系不銹鋼中，在低溫HAZ組織部以及高溫HAZ組織部均發(fā)生SCC。(d)SCC的裂縫在下述情況不會(huì)發(fā)生焊接接頭的母材含有適量的REM,P含量較低且滿足P《0.6xREM的關(guān)系。(e)由于B是易發(fā)生進(jìn)行晶界偏析，且會(huì)提高HAZ中的SCC敏感性的元素，因此不添加。本發(fā)明人對(duì)于添加了Ti等"穩(wěn)定化元素"的馬氏體系不銹鋼的焊接接頭，就高溫HAZ組織部中的舊奧氏體晶界與P及REM的關(guān)系進(jìn)行了詳細(xì)研究，結(jié)果得出下述(f)~(j)的重要見解。(f)為了抑制在高溫HAZ組織部中發(fā)生SCC,通過調(diào)整母材的成分組成來抑制在高溫HAZ組織部中生成3-鐵素體即可。(g)即使在高溫HAZ組織部中產(chǎn)生了S-鐵素體的情況下，若通過使母材含有適量的REM來固定P，再使P含量降低到0.03%以下，則也能夠抑制在高溫HAZ組織部中發(fā)生SCC。(h)在舊奧氏體晶界處偏析出的P對(duì)SCC有較大影響。(i)在焊接后的冷卻過程中，容易在舊奧氏體晶界處偏析出REM。由于該REM與在舊奧氏體晶界處偏析出的P形成REM-P-0化合物或REM-P化合物從而固定P，因此對(duì)抑制SCC的產(chǎn)生具有極大效果。(j)在熔煉過程中，REM與P以及O形成REM-P-O化合物、REM-O化合物以及REM-P化合物，但在鋼中的O量較多的情況下，優(yōu)先形成REM-O化合物。雖然REM-O化合物的一部分在焊接時(shí)會(huì)被暫時(shí)分解，但在焊接后的冷卻過程中作用于P的REM的量會(huì)減少。因而，減少鋼中的O含量是用于獲得上述(i)的效果的必要條件。另外，"高溫HAZ"中的S-鐵素體與在舊奧氏體晶界處偏析出的P對(duì)SCC的影響如下所述。在馬氏體系不銹鋼因受到焊接時(shí)產(chǎn)生的熱而溫度上升時(shí)，會(huì)逆相變成奧氏體(以下，也稱為當(dāng)達(dá)到更高溫度時(shí)，會(huì)生成5-鐵素體。并且，作為鐵素體形成元素的P在S-鐵素體中的濃度變得比在奧氏體中的濃度高。在焊接后的冷卻過程中，奧氏體在達(dá)到Ms點(diǎn)以下時(shí)會(huì)再次相變成馬氏體，而S-鐵素體逐漸減少。并且，8-鐵素體與奧氏體的比率根據(jù)冷卻時(shí)的溫度而發(fā)生變化，鐵素體形成元素濃縮在S-鐵素體中。結(jié)果，作為鐵素體形成元素的p的濃度在"S/y，界面的s-鐵素體側(cè)變高。在進(jìn)一步冷卻而達(dá)到室溫時(shí)，焊接HAZ中的組織局部殘存有S-鐵素體，但大部分再次形成馬氏體。由于P在高溫條件下存在的S-鐵素體中變濃，因此P的偏析濃度在高溫HAZ組織部中的舊奧氏體晶界中變高，產(chǎn)生SCC的裂縫。本發(fā)明是根據(jù)上述見解而完成的，其主旨在于提供下述(1)~(4)所示的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼。(1)一種焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼以質(zhì)量Q/。計(jì)含有C:0.001~0,05%、Si:0.05~1%、Mn:0.05%~2%、P:0.03%以下、REM:0.0005~0.1%、Cr:8~16%、Ni:0.1~9%以及sol.Al:0.001~0.1%，并且含有Ti:0.005-0.5%、Zr:0.005~0.5%、Hf:0.005—0.5%、V:0.005~0.5%以及Nb:0.005—0.5%中的1種以上，且含有O:0.005%以下、N:0.1%以下，其余部分由Fe以及雜質(zhì)構(gòu)成，P和REM的含量滿足P《0.6xREM。(2)根據(jù)上述(1)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Mo+0.5W:7。/。以下來代^齊Fe的一部分。(3)根據(jù)上述(1)或(2)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Cu:3。/。以下來代替Fe的一部分。(4)根據(jù)上述(1)~(3)中任意一項(xiàng)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Ca:0.0005-0.1%、Mg:0.0005~0.1。/o中的l種以上來代替Fe的一部分。以下，分別將上述(l)~(4)的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼的發(fā)明稱為"本發(fā)明(l)"~"本發(fā)明(4)"。另外，有時(shí)總稱為"本發(fā)明"。本發(fā)明的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼由于Sweet環(huán)境中的焊接部的耐SCC性優(yōu)異，因此例如可以作為用于運(yùn)輸含有高溫二氧化碳以及氯離子的石油、天然氣等對(duì)金屬具有腐蝕性的流體的管路等的焊接結(jié)構(gòu)物使用。圖l是表示焊接狀態(tài)的示意圖。具體實(shí)施例方式下面，詳細(xì)說明本發(fā)明的各技術(shù)特征。另外，化學(xué)成分的含量的"％"是指"質(zhì)量％"。C:0.001~0.05%C是與Cr等形成碳化物從而降低高溫二氧化碳環(huán)境中的耐腐蝕性的元素。另外，由于C會(huì)使HAZ的硬度上升，因此也是使HAZ中的耐腐蝕性變差的元素。還是使焊接性變差的元素。因此，C含量越低越優(yōu)選，使其上限為0.05%。其中，C含量實(shí)際能控制的下限為0.001%左右。因而，使C的含量為0.0010.05%。Si:0.05~1%Si是在鋼的精煉過程中作為脫氧劑而被添加的元素。為了8充分獲得Si作為脫氧劑的效果，其含量需在0.05%以上。但是，即使Si的含量大于lM其效果也已飽和。因而，使Si的含量為0.05~1%。Mn:0.05~2%Mn是用于改善熱加工性的元素，為了獲得該效果，Mn的含量需在0.05%以上。但是，當(dāng)Mn的含量大于2。/。時(shí)，在鑄片、鋼塊的內(nèi)部容易偏析出Mn,會(huì)有隨著該偏析而導(dǎo)致韌性降低或在含有硫化氫的環(huán)境中的耐SSC性變差的傾向。因此，使Mn的含量為0.05~2%。P:0.03%以下P是在本發(fā)明中極為重要的元素，必須將其含量限制得較低。因而，使P的含量在0.03。/。以下。另外，優(yōu)選使P的含量在0.013°/。以下。更優(yōu)選P的含量在0.010。/。以下，最優(yōu)選在0.005%以下。另外，只降低P的含量還不足以防止SCC,在添加REM、降低O的基礎(chǔ)上，將P的含量限制在上述范圍內(nèi)是很重要的。REM:0.0005-0.1%REM在本發(fā)明中是極為重要的元素。即，這是因?yàn)橥ㄟ^在將P的含量限制在0.03。/q以下、0的含量限制在0.005%以下的鋼中含有REM來固定P,從而難以發(fā)生焊接部處的SCC。該效果是在REM的含量在0.0005。/。以上的條件下獲得的，但即使REM的含量在0.1o/。以上該效果也已飽和，只會(huì)增加成本。因而，使REM的含量為0.0005~0.1%。另外，優(yōu)選REM的含量為0.026~0.1%。Cr:8~16%Cr是為了確保二氧化碳環(huán)境中的耐腐蝕性而必須的元素，為了獲得高溫二氧化碳環(huán)境中的耐腐蝕性，必須含有8%以上的Cr。但是，由于Cr是鐵素體形成元素，因此在Cr的含量過多的情況下，會(huì)生成S-鐵素體，導(dǎo)致熱加工性下降。因而，使Cr的含量為8~16%。Ni:0.1~9%Ni具有提高耐腐蝕性的作用，此外還具有提高韌性的作用。為了獲得上述效果，Ni的含量需在0.1。/。以上。但是，Ni是奧氏體形成元素，因此若其含量變多會(huì)生成殘留奧氏體從而使強(qiáng)度以及韌性降低。該傾向在Ni的含量大于9。/。時(shí)變顯著。因而，使Ni的含量為O.l~9%。sol.Al:O.OOl~0.1%Al是在鋼的精煉過程中作為脫氧劑而被添加的元素。為了獲得該效果，Al的含量以sol.Al計(jì)需在0.001。/。以上。另一方面，若大量添加Al會(huì)使氧化鋁夾雜物的量變多從而導(dǎo)致韌性降低。特別是，在Al的含量以sol.Al計(jì)大于0.1。/。時(shí)，韌性會(huì)顯著降低。因而，使Al的含量以sol.Al計(jì)為0.001~0.1%。Ti:0.005—0.5%、Zr:0.005~0.5%、Hf:0.005—0.5%、V:0.005~0.5。/o以及Nb:0.005~0.5%中的l種以上Ti、Zr、Hf、V以及Nb與C的親和力均大于Cr與C的親和力，因此具有抑制生成Cr碳化物的作用，從而具有抑制因Cr碳化物周圍的Cr缺乏層而在低溫HAZ組織部處發(fā)生SCC以及局部腐蝕的作用。上述元素被稱為不銹鋼中的"穩(wěn)定化元素"。對(duì)Ti、Zr、Hf、V以及Nb中的每種元素而言，當(dāng)其含量在0.005%以上時(shí)，可以獲得上述效果。但是，對(duì)上述元素中的每種元素而言，當(dāng)其含量大于0.5%時(shí)，會(huì)形成粗大的夾雜物而導(dǎo)致韌性降低。因而，在含有Ti、Zr、Hf、V以及Nb中的l種以上的情況下，^吏它們的含量均為0.0050.5%。另外，需要單獨(dú)含有上述Ti、Zr、Hf、V以及Nb中的任意l種或復(fù)合含有2種以上。根據(jù)上述理由，規(guī)定了本發(fā)明(l)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有上述范圍的C、Si、Mn、P、REM、Cr、Ni以及sol.Al,并且含有上述范圍的Ti、Zr、Hf、V以及Nb中的l種以上，其余部分由Fe以及雜質(zhì)構(gòu)成。在此，才艮據(jù)下述理由，必須將雜質(zhì)中的0限制在0.005%以下、將N限制在0.P/。以下。另外，與一般的不銹鋼的情況同樣S等其它雜質(zhì)也會(huì)使耐腐蝕性以及韌性降低，因此優(yōu)選盡可能地減少S的含量。0:0.005%以下O由于與REM形成氧化物，因此若鋼中大量存在O,會(huì)使用于固定P的REM的量變少，易于發(fā)生焊接部處的SCC。因而，O的含量最好盡量少，限制在0.005%以下。N:0.1%以下N與C同樣，會(huì)使HAZ處的耐腐蝕性變差，因此使N含量的上限為1.0%。另外，在P和REM的含量滿足"P《0.6xREM"的情況下，馬氏體系不銹鋼在Sweet環(huán)境下不會(huì)發(fā)生焊接部處的SCC。這是因?yàn)?，在焊接后的冷卻過程中在舊奧氏體晶界處偏析出的REM與在舊奧氏體晶界處偏析出的P形成REM-P-O化合物或REM-P化合物，將P固定。因而，使本發(fā)明(1)的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼滿足P《0.6xREM。為了使本發(fā)明的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼獲得更優(yōu)異的特性，也可以使本發(fā)明(1)的鋼中含有下述至少l組元素中的1種以上來代替的Fe的一部分，第l組Mo+0.5W:7%以下、第2組Cu:3%以下、第3組Ca:0.01。/。以下以及Mg:0.01%以下中的l種以上。下面，i兌明上述元素。第l組Mo+0.5W:7%以下Mo以及W在與Cr共存的條件下具有改善耐點(diǎn)蝕性以及耐SSC性的作用，因此可以含有兩者中的任意一個(gè)或兩者均含有。但是，在Mo和W的含量變多、特別是Mo+0.5W大于7。/。時(shí)，會(huì)導(dǎo)致生成鐵素體，使熱加工性降低。因而，在含有Mo和W的情況下，優(yōu)選其單獨(dú)或合計(jì)的含量以Mo+0.5W計(jì)在7。/。以下。另外，為了可靠地獲得上述效果，優(yōu)選其含量以Mo+0.5W計(jì)在0.1%以上。另外，在不含有W的情況下可以含有7。/。的Mo，在不含有Mo的情況下可以含有14%的W。第2組Cu:3%以下Cu具有降低低pH環(huán)境下的溶出速度的作用。但是，在Cu的含量增多并大于3%時(shí)，會(huì)使熱加工性降低。因而，在含有Cu的情況下，優(yōu)選使Cu含量在3。/。以下。另外，為了可靠地獲得上述效果，優(yōu)選使Cu含量在0.1。/Q以上。其中，在含有Cu的情況下，為了避免生成Cu龜裂(checking),將Cu含量限制在Ni含量的(1/2)左右為好。第3組Ca:0.01。/o以下以及Mg:0.01%以下中的l種以上Ca具有改善鋼的熱加工性的作用。但是，在Ca的含量增多、特別是大于0.01%時(shí)，Ca會(huì)作為粗大的夾雜物而存在，導(dǎo)致耐SSC、韌性降低。因而，在含有Ca的情況下，優(yōu)選使Ca含量在0.01%以下。另外，為了可靠地獲得上述效果，優(yōu)選使Ca含量在0.0005%以上。Mg具有改善鋼的熱加工性的作用。但是，在Mg的含量增多、特別是大于0.01%時(shí)，Mg會(huì)作為粗大的夾雜物而存在，導(dǎo)致耐SSC、韌性降低。因而，在含有Mg的情況下，優(yōu)選使Mg含量在0.01%以下。另外，為了可靠地獲得上述效果，優(yōu)選使Mg含量在0.0005M以上。另外，可以單獨(dú)含有上述Ca以及Mg中的任意l種，或復(fù)合含有2種。根據(jù)上述理由，使本發(fā)明(2)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Mo+0.5W:7%以下來代替本發(fā)明(1)中的鋼的Fe的一部分。使本發(fā)明(3)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Cu:3%以下來代替本發(fā)明(1)或(2)中的鋼的Fe的一部分。使本發(fā)明(4)所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Ca:0.01。/。以下以及Mg:0.01%以下中的l種以上來代替本發(fā)明(1)~(3)中任一個(gè)中的鋼的Fe的一部分。下面，利用實(shí)施例進(jìn)一步詳細(xì)說明本發(fā)明。實(shí)施例熔煉具有表l所示的化學(xué)組成的馬氏體系不銹鋼AR,制造出寬lOOmm、厚12mm的鋼氺反。表l_表1_<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>:指在本發(fā)明所規(guī)定的范圍之外<①:指"P-O.6xREM"的計(jì)算值。接下來，從上述鋼板的寬度以及厚度的中央部選取平行部的直徑6mm、長(zhǎng)65mm的圓棒拉伸試樣，在室溫條件下進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)量出屈服強(qiáng)度(YS)。另一方面，在上述鋼板的與軋制方向垂直的方向上設(shè)置坡口角度為15度的V形坡口，利用MAG焊接自坡口的一側(cè)開始進(jìn)行多層焊接，制作出焊接接頭。在MAG焊接過程中采用了"25Cr-7Ni-3Mo-2W，，系的雙相不銹鋼焊接材料。另外，為了保持熔融金屬，如圖1所示，使銅板抵接坡口背面地進(jìn)行MAG焊接。使用在與焊接線垂直的方向上具有寬5mm、深2mm的槽的寬25mm、厚8mm的板材作為銅板。道以及焊接氧化皮的、試樣長(zhǎng)度方向?yàn)榕c焊接線垂直的方向、厚2mm、寬10mm、長(zhǎng)75mm的SCC試樣，實(shí)施了SCC試驗(yàn)。表2表示SCC試驗(yàn)的條件，表3表示拉伸試驗(yàn)以及SCC試驗(yàn)的結(jié)果。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(注)試樣使用焊接起始部的試樣表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>*:指在本發(fā)明所規(guī)定的范圍之外。如表3所示，作為本發(fā)明例的No.l、4、5、9、10、11、12、13、14、16、17以及18能夠充分確保屈服強(qiáng)度，并且未發(fā)生SCC,具有優(yōu)異的耐腐蝕性。另一方面，作為比較例的No.2、3、6、7、8以及15發(fā)生了SCC。另外，根據(jù)微觀組織觀察的結(jié)果可以確認(rèn)出，在No.2的例子中發(fā)生的SCC的裂縫是沿著高溫HAZ組織部中的舊奧氏體晶界進(jìn)行傳播的。工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼由于在Sweet環(huán)境中的焊接部處的耐SCC性優(yōu)異，因此例如可以作為用于運(yùn)輸石油、天然氣等對(duì)金屬具有腐蝕性的流體的管路等的焊接結(jié)構(gòu)物使用。權(quán)利要求1.一種焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼以質(zhì)量％計(jì)含有C0.001～0.05％、Si0.05～1％、Mn0.05％～2％、P0.03％以下、REM0.0005～0.1％、Cr8～16％、Ni0.1～9％以及sominl.gif.Aminl.gif0.001～0.1％，并且含有Ti0.005～0.5％、Zr0.005～0.5％、Hf0.005～0.5％、V0.005～0.5％以及Nb0.005～0.5％中的1種以上，且含有O0.005％以下、N0.1％以下，其余部分由Fe以及雜質(zhì)構(gòu)成，P和REM的含量滿足P≤0.6×REM。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Mo+0.5W:7%以下來代替Fe的一部分。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Cu:3%以下來代替Fe的一部分。4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Ca:0.0005~0.1%、Mg:0.0005~0.1%中的l種以上來代替Fe的一部分。5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼，其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼含有Ca:0.0005~0.1%、Mg:0.0005~0.1%中的l種以上來代替Fe的一部分。全文摘要本發(fā)明提供一種焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼。其特征在于，該焊接結(jié)構(gòu)物用馬氏體系不銹鋼以質(zhì)量％計(jì)含有C0.001～0.05％、Si0.05～1％、Mn0.05％～2％、P0.03％以下、REM0.0005～0.1％、Cr8～16％、Ni0.1～9％以及sol.Al0.001～0.1％，并且含有Ti0.005～0.5％、Zr0.005～0.5％、Hf0.005～0.5％、V0.005～0.5％以及Nb0.005～0.5％中的1種以上，且含有O0.005％以下、N0.1％以下，其余部分由Fe以及雜質(zhì)構(gòu)成，P和REM的含量滿足P≤0.6×REM。該鋼在Sweet環(huán)境中的焊接部處的耐SCC性優(yōu)異。文檔編號(hào)C22C38/58GK101512032SQ20078003185公開日2009年8月19日申請(qǐng)日期2007年8月28日優(yōu)先權(quán)日2006年8月31日發(fā)明者天谷尚,小川和博,植田昌克,谷山明,高部秀樹申請(qǐng)人:住友金屬工業(yè)株式會(huì)社