專利名稱：：鐵系燒結(jié)多層卷繞襯套、其制造方法及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套、其制造方法及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，尤其涉及實(shí)現(xiàn)低摩擦系數(shù)化，同時，耐燒接性及耐磨損性優(yōu)越，且能夠賦予自潤滑性，實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化或無增脂化的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套、其制造方法、及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置。
背景技術(shù)：
：作為在高面壓、低速滑動移動、搖動極差的潤滑條件下使用的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置用徑向軸承，使用至少將其滑動移動面進(jìn)行了滲碳淬火或高頻淬火的銅制軸承，尤其，為了改進(jìn)滑動移動時的異常噪聲或燒接性，利用在所述銅制軸承滑動移動面形成有多個潤滑槽或微坑狀油積存處的軸承。進(jìn)而，近年來，從容易維護(hù)化的需要出發(fā)，廣泛實(shí)用化為了延長向該軸承的增脂間隔而以高強(qiáng)度燒結(jié)的含油軸承或?qū)A筒狀強(qiáng)力黃銅材料實(shí)施孔加工，并向該孔中埋入多孔石墨的含油軸承、以及向向燒結(jié)滑動移動材料中分散了石墨、M0S2、WS2等固體潤滑劑的自潤滑性的滑動移動材料。例如，作為自潤滑性銅系滑動移動材料，有將MoS2、WS2等固體潤滑劑分散而熱壓的材料(東芝夕y^口一制、SL合金)。另外，具有在固溶了1.2重量％以下的碳鐵基質(zhì)中分散了15%的游離石墨的組織的Fe系燒結(jié)合金具有優(yōu)越的滑動移動特性。知道的有通過對石墨粒子實(shí)施適當(dāng)?shù)你~鍍敷，在Fe系燒結(jié)合金中的游離石墨周圍形成厚度為51(Him的鐵一銅硬化層，使配合于原料粉末的石墨在基質(zhì)中不擴(kuò)散，而作為游離石墨分散的滑動移動材料用燒結(jié)合金(例如，參照專利文獻(xiàn)1)。所述滑動移動材料用燒結(jié)合金的初始的滑動移動特性良好，但隨著使用，其磨損量顯著增大的問題嚴(yán)重。為此，在專利文獻(xiàn)l中，對配合于顏料粉的石墨粉實(shí)施適當(dāng)?shù)暮穸鹊你~鍍敷，且嚴(yán)格選定在燒結(jié)時所述銅鍍敷層不在鐵粒子中擴(kuò)散固溶的燒結(jié)溫度，由此在石墨粒子周圍形成Fe—Cu硬化層。但是，由于所述銅鍍敷層厚度的管理或燒結(jié)溫度限制在不熔解銅鍍敷層的低溫，因此，在高面壓下使用時不能得到燒結(jié)體強(qiáng)度，耐磨損性或摩擦系數(shù)不充分。另外，知道的有通過成形混合了造粒為粒徑0.03lmm的石墨、MoS2等固體潤滑劑1080體積％與粒徑45pm以下的鐵系合金粉末的混合粉末，將其在105(TC下燒結(jié)，減少造粒的固體潤滑劑的連接，并且，在該燒結(jié)時使銅合金系的熔滲劑熔滲，由此減輕造粒的固體潤滑劑的位置處的應(yīng)力集中的以更高強(qiáng)度實(shí)現(xiàn)了耐磨損性的改進(jìn)的自潤滑性燒結(jié)滑動移動材料(例如，參照專利文獻(xiàn)2)。在所述自潤滑性燒結(jié)滑動移動材料中，為了防止在燒結(jié)時防止造粒石墨和鐵基質(zhì)的反應(yīng)而將燒結(jié)溫度限制在105(TC，因此，得不到充分的燒結(jié)強(qiáng)度。另外，固體潤滑劑的粒子間的距離長，因此，在造粒石墨間的鐵基質(zhì)中容易引起局部燒接。另外，通過使銅合金系熔滲劑熔滲，封閉滑動移動材料中的氣孔，顯著阻礙潤滑油的含油性，其結(jié)果，導(dǎo)致不能得到充分的耐磨損性及耐燒接性。另外，知道的有將基于包含1030重量份的銅粉末、0.16.5重量份的石墨粉末、0.17.0重量份的二硫化鉬粉末、和殘部為鐵粉末的混合粉末的鐵系燒結(jié)合金層燒結(jié)接合于鋼鐵里襯的滑動軸承(例如，參照專利文獻(xiàn)3)。在所述滑動軸承中也限制燒結(jié)溫度，因此，也不能得到充分的燒結(jié)強(qiáng)度。另外，在專利文獻(xiàn)3中，將固體潤滑劑的添加方法或其量的關(guān)系作為主體公開，但對燒接性優(yōu)越的金屬相(鐵系)基質(zhì)沒有多少探討。另外，作為沒有分散有固體潤滑劑的軸承即能夠在高負(fù)荷下使用的含有滑動軸承，有將配合了霧化鐵粉末、Cu或Cu合金粉末、石墨粉及各種卨速度鋼粉末、鐵Mo粉末、鈷(〕/《>、乂卜)(Co合金)粉末(年卞求7卜公司制)的混合粉末成形體在Cu或Cu合金粉末熔解的溫度區(qū)域內(nèi)燒結(jié)，在其冷卻過長中以在鐵基質(zhì)中擴(kuò)散固溶的Cu或Cu合金相析出，由此馬氏體存在的鐵碳合金基質(zhì)中分散了Cu粒子或Cu合金粒子的軸承。知道的有Cu的含量為730重量％，并且作為比所述鐵碳合金基質(zhì)硬質(zhì)的相具有特定的組成的合金粒子以530重量％分散，且氣孔率為830體積%的含有軸承用耐磨損性的Fe系燒結(jié)合金(例如，參照專利文獻(xiàn)4)。還有，公開了在該含有軸承用耐磨損性的燒結(jié)合金中，將大量的Cu或Cu合金粉末作為原料粉末配合，[l]利用燒結(jié)時的Cu或Cu合金粉末的熔解形成含油所需的流出孔，[2]通過使軟質(zhì)的Cu粒子分散于馬氏體相中而改進(jìn)熔合性，[3]通過使比基質(zhì)的馬氏體硬質(zhì)的所述合金粒子分散將少基質(zhì)的塑性變形，并且減少滑動移動時施加于基質(zhì)合金的負(fù)擔(dān)，從而在高面壓下也得到優(yōu)越的耐磨損性的技術(shù)。還有，作為所述合金粒子，可以舉出(1)C含有0.61.7重量％，Cr含有35重量。/。，W含有l(wèi)20重量。/。，V含有0.56重量％的Fe基合金粒子(高速度鋼(鋒鋼)粉末粒子)、(2)C含有0.61.7重量％，Cr含有35重量％，W含有120重量°/。，V含有0.56重量％，Mo及Co的至少一方含有20重量％以下的Fe基合金粒子(高速度鋼(含有Mo、Co的鋒鋼)粉末粒子)、(3)含有5570重量％的Mo的Mo—Fe粒子(鐵鉬)、(4)Cr含有515重量。/。，Mo含有2040重量％，Si含有15重量％的Co即合金粒子(堆焊噴鍍用耐熱耐磨損性合金粉末、年卞求、乂卜公司制、商品名〕^少、乂卜)等(例如，參照專利文獻(xiàn)4)。在所述含有滑動軸承中，所述合金粒子分散有530重量％，因此，作為所述滑動移動條件嚴(yán)格的建筑機(jī)械用作業(yè)機(jī)襯套(高面壓、低搖動)，存在其耐燒接性不充分，有時摩擦系數(shù)高的問題。特開昭58—157951號公報特開平4一254556號公報特許第3168538號公報特開平8—109450號公報像作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置一樣高面壓、低速滑動移動、擺動等極嚴(yán)格的滑動移動條件下使用的以往的燒結(jié)滑動移動材料具有摩擦系數(shù)高的傾向(0.15以上)，并且耐燒接性、耐磨損性不充分，因此，不能防止異常噪聲的發(fā)生或不能增脂間隔的長時間化，另外，自潤滑性不充分，因此，不能無增脂化。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述情況而做成的，其目的在于通過將在所述滑動移動條件下，也實(shí)現(xiàn)低摩擦系數(shù)化，同時，耐燒接性及耐磨損性優(yōu)越，且能夠賦予自潤滑性，實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化及無增脂化的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層牢固地?zé)Y(jié)接合于里襯鋼板，提供經(jīng)濟(jì)性優(yōu)越的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套、其制造方法、及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置。為了是實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套具備里襯鋼板、燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層、在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層和所述里襯鋼板的接合界面附近形成的Fe系合金粒的擴(kuò)散層、和形成于接合界面附近的向該接合界面伸長的Cu合金相。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)接合至少含有C:0.45重量％、Cu:840重量％(更優(yōu)選830重量％)、Sn:0.510重量的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，進(jìn)行圓彎曲加工后，實(shí)施正式燒結(jié)得到的。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選所述Fe—Cu—Sn系燒結(jié)材料層在IOOO'C以上(各更優(yōu)選1050'C以上)的溫度下進(jìn)行液相燒結(jié)，具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金粒作為主體，分散有液相狀態(tài)的Cu-Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，且所述Fe—C系合金粒被淬火硬化，其母線具有馬氏體或以馬氏體為主體的組織。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，具有燒結(jié)接合于里襯鋼板上的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)接合至少含有C:0.45重量％、Cu:840重量％(更優(yōu)選830重量％)、Sn-0.510重量的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，進(jìn)行圓彎曲加工后，實(shí)施正式燒結(jié)得到的，在所述鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，在IOO(TC以上(各更優(yōu)選1050°C以上)的溫度下進(jìn)行液相燒結(jié)，具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金粒作為主體，分散有液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，且所述Fe—C系合金粒被淬火硬化，其母線具有馬氏體或以馬氏體為主體的組織。本發(fā)明鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是將至少含有C:0.405重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上，進(jìn)行圓彎曲加工后，在1000'C以上的高溫下利用液相燒結(jié)實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有:分散了含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物的一種以上特殊碳化物。本發(fā)明的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，其特征在于，其具有所述鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，所述里襯鋼板中的碳濃度為0.30.6重量％，進(jìn)而，所述鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的兩端面中的所述里襯鋼板的部位被淬火硬化，在淬火硬化的部位配置有封口或塵埃密封口。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度(例如，1000'C以上的溫度、優(yōu)選1050。C以上)下將所述預(yù)燒結(jié)層正式燒結(jié)，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:0.35重量％、Cu:840重量％(優(yōu)選830重量％)、Sn:0.510重本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括-通過在75095(TC的溫度范圍下將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的iootrc以上的溫度下將所述預(yù)燒結(jié)層正式燒結(jié)，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C-0.45重量°/。、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相分散的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物的一種以上。本發(fā)明鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括-通過在750950'C的溫度范圍內(nèi)將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序，，將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的IOO(TC以上的溫度下正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:0.215重量％或0.29重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.2重量％以上的碳，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0.2重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有Co、Cr、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、Ti、Zr、Nb中的任一種的合金元素為主體的特殊碳化物粉末、氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上的粉末粒子。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過在750950。C的溫度范圍內(nèi)將Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的IOO(TC以上的溫度下正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:0.45重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.45重量％以上的碳，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0,45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有Co、Cr、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、Ti、Zr、Nb中的任一種的合金元素為主體的氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上的粉末粒子。另外，優(yōu)選所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由擴(kuò)散層或中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述擴(kuò)散層具備與所述里襯鋼板接觸而形成的不含有碳化物的Fe系合金相、和向所述正式燒結(jié)工序中燒結(jié)接合的燒結(jié)層側(cè)伸長的Cu合金相，所述中間Fe系燒結(jié)層的碳量比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層少。另外，關(guān)于本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，優(yōu)選在所述里襯鋼板的滑動移動面?zhèn)阮A(yù)燒結(jié)接合有至少含有Cu:1040重量％、Sn;0.510重量％、C:00.8重量。/。的所述中間Fe系燒結(jié)層，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由所述中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，還可以包括-利用所述正式燒結(jié)后的驟冷處理，對所述Fe—C系合金相進(jìn)行淬火或淬火回火，由此將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Fe—C系合金相硬化至Hv500以上的硬度的工序。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，也可以所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末是配合了Fe合金粉末、Cu粉末、和Sn粉末及CuSn合金粉末的至少一種粉末的混合粉末、或向所述混合粉末中進(jìn)而配合了石墨粉末的混合粉末。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，所述燒結(jié)工序是在所述正式燒結(jié)時，形成具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金粒、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，然后通過驟冷處理，淬火硬化所述Fe—C系合金粒的工序。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，優(yōu)選所述正式燒結(jié)工序后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的所述Fe—C系合金粒的含量為65體積％以上。如上所述，根據(jù)本發(fā)明可知，通過將實(shí)現(xiàn)低摩擦系數(shù)化，同時，耐燒接性及耐磨損性優(yōu)越，且能夠賦予自潤滑性，實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化及無增脂化的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層牢固地?zé)Y(jié)接合于里襯鋼板，提供經(jīng)濟(jì)性優(yōu)越的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套、其制造方法、及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置圖1是表示使用實(shí)施例1的Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末制作的牽引試片的圖。圖2是表示Fe—Cu—Sn系燒結(jié)體的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖3是表示Fe—Cu—Sn系燒結(jié)體的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖4是表示Fe—Cu—Sn系燒結(jié)體的燒結(jié)溫度和燒結(jié)體的洛氏B硬度的圖。圖5是表示Fe—Cu—Sn系燒結(jié)體的預(yù)燒結(jié)溫度和預(yù)燒結(jié)體的洛氏B硬度的圖。圖6是表示Fe(ASC300)—Cu、一Sn、—C系燒結(jié)體的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖7是表示Fel6A125Cu合金的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖8是表示表3—1所示的B15的120(TC下的燒結(jié)組織的照片。圖9是表示表3—1所示的B16的120(TC下的燒結(jié)組織的照片。圖10是表示Fel6A125Cu+15Cu的石墨添加量的話尺寸變化率的圖。圖ll(a)是表示表3—1所示的B7的120(TC下的燒結(jié)組織的照片，圖11(b)是表示表3—1所示的BU的120(TC下的燒結(jié)組織的照片，圖11(c)是表示表3_1所示的B13的120(TC下的燒結(jié)組織的照片，圖U(d)是表示表3—1所示的B20的1200'C下的燒結(jié)組織的照片。圖12(a)是表示表3—1所示的B21合金的1200'C下燒結(jié)的組織的照片，圖12(b)是表示表3—1所示的B22合金的120(TC下燒結(jié)的組織的照片，圖12(c)是表示表3—1所示的B23合金的120(TC下燒結(jié)的組織的照片，圖12(d)是表示表3—1所示的B24合金的1200'C下燒結(jié)的組織的照片，圖12(e)是表示表3—1所示的B25合金的1200。C下燒結(jié)的組織的照片，圖12(f)是表示表3—1所示的B26合金的1200'C下燒結(jié)的組織的照片。圖13(a)是表示表3—1所示的B23合金的1200'C下燒結(jié)的組織的照片，圖13(b)是表示表3—1所示的B23合金的1100。C下燒結(jié)的組織的照片，圖13(a)是表示表3—1所示的B23合金的1000'C下燒結(jié)的組織的照片。圖14是表示實(shí)施例2的石墨分散量和牽引強(qiáng)度的關(guān)系的圖。圖15是表示表3—2所示的B28B40合金的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖16是表示表3—2所示的B41B53合金的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖17是表示表3—2所示的B54B65合金的燒結(jié)溫度和尺寸變化率的圖。圖18(a)(c)是表示在900。C、IOO(TC、1050。C各自的溫度下燒結(jié)表4所示的C6的里襯鋼板和燒結(jié)層的接合界面附近組織的照片，(d)(f)是表示在90(TC、IOOO"C、105(TC各自的溫度下燒結(jié)表4所示的C8的里襯鋼板和燒結(jié)層的接合界面附近組織的照片。圖19(a)、(b)是表示在1050°C、117(TC各自的溫度下正式燒結(jié)表4所示的C9的里襯鋼板的燒結(jié)層的接合界面附近組織的照片，(c)、(d)是表示在1050°C、1170。C各自的溫度下正式燒結(jié)表4所示的C10的里襯鋼板的燒結(jié)層的接合界面附近組織的照片。圖20(a)、(b)是表示在預(yù)燒結(jié)后不實(shí)施軋制，在113(TC、30分鐘的正式燒結(jié)后進(jìn)行了N2氣體冷卻的C12、C14合金的燒結(jié)層剖面組織的照片。圖21(a)(c)是在對C2合金的預(yù)燒結(jié)層實(shí)施壓下率60%的軋制后，實(shí)施110(TC、30分鐘的正式燒結(jié)，從該正式燒結(jié)溫度進(jìn)行了N2氣體冷卻的預(yù)燒結(jié)層的外觀和剖面的組織照片。圖22(a)(e)是在對C3C5、C7、Cll合金的預(yù)燒結(jié)層實(shí)施壓下率60%的軋制后，實(shí)施了正式燒結(jié)和N2氣體冷卻的預(yù)燒結(jié)層的外觀和剖面的組織照片。圖23(a)、(b)是表示C13合金的IIO(TC正式燒結(jié)后的剖面組織的照片。圖24(a)、(b)是表示C15合金的1100。C正式燒結(jié)后的剖面組織的照片。圖25(a)、(b)是表示C17合金的IIOO'C正式燒結(jié)后的剖面組織的照片。圖26(a)、(b)是表示C19合金的IIO(TC正式燒結(jié)后的剖面組織的照片。圖27(a)、(b)是表示在預(yù)燒結(jié)C13合金后，在表面極薄地撒布微細(xì)的Cu—10重量o/。Sn合金粉末后，以壓下率約65%軋制后，實(shí)施了正式燒結(jié)、N2氣體冷卻的剖面組織的照片。圖28(a)、(b)是表示在預(yù)燒結(jié)C17合金后，在表面極薄地撒布微細(xì)的Cu—10重量y。Sn合金粉末后，以壓下率約65%軋制后，實(shí)施了正式燒結(jié)、N2氣體冷卻的剖面組織的照片。圖29(a)是將實(shí)施例6的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套加工為軸承試驗(yàn)用襯套形狀的試片，圖29(b)是軸承試驗(yàn)裝置的示意圖。圖30(a)(d)是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的剖面圖。圖31(a)、(b)是表示作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的剖面圖。圖32(a)(h)是以示意性表示各種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法的圖。圖33是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的局部的示意圖。圖34是表示本實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的周部的剖面圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明為了改進(jìn)耐磨損性、耐燒接性，涉及滲碳體或Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物中的一種以上碳化物析出的Fe合金相和Cu—Sn合金相、及進(jìn)而固體潤滑劑的石墨分散的Fe—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料燒結(jié)接合于里襯鋼板的巻繞襯套及其制造方法。本發(fā)明涉及將在以建筑機(jī)械的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置軸承為代表的高面壓、低速滑動移動、搖動極差的潤滑條件下，耐燒接性、耐磨損性也優(yōu)越的Fe系燒結(jié)滑動移動材料預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板，在圓彎曲加工后實(shí)施正式燒結(jié)制造的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套和其制造方法。更具體來說，涉及(1)以將有效于改進(jìn)耐燒接性和耐磨損性的滲碳體或Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物等中的一種以上的碳化物分散于馬氏體組織的母相中的Fe系合金粒為主體，(2)將為了確保與里襯鋼板的燒結(jié)接合性而分散了耐粘合性優(yōu)越的CuSn系合金的Fe系燒結(jié)滑動移動材料燒結(jié)接合于里襯鋼板的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，另外，涉及將Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯金屬片，實(shí)施軋制加工后進(jìn)行圓彎曲加工，進(jìn)而，在高于所述預(yù)燒結(jié)接合溫度的溫度下進(jìn)行正式燒結(jié)的制造方法。另外，本發(fā)明在以建筑機(jī)械的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置軸承為代表的高面壓、低速滑動移動、搖動極差的潤滑條件下，也顯示優(yōu)越的耐燒接性、耐磨損性的性能，涉及(1)將微細(xì)地析出了有效于耐燒接性和耐磨損性的改進(jìn)的滲碳體或Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物等的一種以上碳化物的Fe系合金粉末作為基質(zhì)，(2)為了確保與里襯鋼板的燒結(jié)接合性而添加耐粘合性優(yōu)越的Cu系合金粉末或混合粉末，進(jìn)而(2)將分散了潤滑油容易浸滲，且在滑動移動面容易形成富有潤滑性的自潤滑性皮膜的固體潤滑劑(包含石墨)的Fe系燒結(jié)滑動移動材料(即，固體潤滑性Fe—C一Cu—Sn系、Fe—C一Cu—Sn—石墨系燒結(jié)滑動移動材料))預(yù)燒結(jié)接合于里襯金屬，在實(shí)施軋制加工后進(jìn)行圓彎曲加工，迸而，在95(TC以上的高溫下再次進(jìn)行液相燒結(jié)，由此能夠?qū)崿F(xiàn)長期的增脂間隔，且能夠改進(jìn)耐粘合性和耐磨損性的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套及其制造方法。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套是在里襯鋼板上配置(例如，撒布)至少含有C:0.45重量％、Cu:840(30)重量％、Sn:0.510重量的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動材料用混合粉末(例如散布)，在IOO(TC以下的低溫區(qū)域預(yù)燒結(jié)接合，進(jìn)而，在機(jī)械地壓下(例如，軋制、按壓)后，在所述低溫區(qū)域?qū)嵤┰俅螣Y(jié)、圓彎曲加工，成形為巻繞襯套后，在所述100(TC以上的高溫區(qū)域進(jìn)行正式燒結(jié)得到的。該燒結(jié)時，形成作為主體的固相狀態(tài)的含有0.45重量％以上的碳的Fe—C系合金粒和液相狀態(tài)的Cu一Sn系合金構(gòu)成的液相燒結(jié)組織。在燒結(jié)后的冷卻過程或另一工序中實(shí)施淬火熱處理，所述Fe—C系合金粒的母相被淬火硬化，從而幵發(fā)了具有馬氏體或以馬氏體為主體的組織的多層Fe系燒結(jié)巻繞襯套。還有，將所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末燒結(jié)接合于里襯鋼板而成的多層Fe系燒結(jié)巻繞襯套利用里襯提高作為徑向軸承(襯套)的剛性，防止工作時的襯套的脫落，并且，能夠防止偏負(fù)荷時作用的彎曲應(yīng)力引起的燒結(jié)滑動移動層的破裂，進(jìn)而能夠減少高價的燒結(jié)滑動移動材料的使用量，能夠提高其經(jīng)濟(jì)性。另外，本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是至少含有C:0.415重量％或0.49重量％、Cu:840重量％、Sm0.510重量，且將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上，進(jìn)行圓彎曲加工后，在1000。C以上的高溫下利用液相燒結(jié)實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu和0.2重量％以上的碳，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0.2重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有對Cu的固溶度極少的Cr、Co、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr的任一種的合金元素為主體的特殊碳化物粉末、氮化物粉末、氧化物粉末中的任意一種以上的粉末粒子。另外，本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是至少含有C:0.415重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，且將Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上，進(jìn)行圓彎曲加工后，在高于所述預(yù)燒結(jié)接合的溫度的IOO(TC以上的溫度下利用液相燒結(jié)實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu和0,2重量°/。以上的碳，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有..分散了含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型碳化物的一種以上碳化物，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有cr、Co、Mo、W、NiMo、CoMo、FeMo、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr中的任意一種以上合金元素為主體的氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上粉末粒子。另外，也可以在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層分散有碳化物，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由擴(kuò)散層或中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述擴(kuò)散層形成于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層和所述里襯鋼板的接合界面附近，且具備不含有所述碳化物的Fe系合金相和向所述燒結(jié)接合的燒結(jié)層側(cè)伸長的Cu合金相，所述中間Fe系燒結(jié)層不含有所述碳化物，或碳量比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層少。優(yōu)選所述中間Fe系燒結(jié)層是至少含有Cu;1040重量％、Sn:0.510重量％、C:00.8重量。/。的Fe系燒結(jié)材料層，所述中間Fe系燒結(jié)層中的Fe合金相的基質(zhì)組織為以鐵素體、珠光體、貝氏體的一種以上作為主體且被調(diào)節(jié)為小于50體積％的馬氏體組織的所述Fe系燒結(jié)材料層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由所述中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板的滑動移動面?zhèn)?。另外，?yōu)選所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的所述Fe—C系合金相被淬火硬化，其母相具有以馬氏體或回火馬氏體作為主體的組織。另外，優(yōu)選在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的自表面至O,lmm的深度為止的表層中，滑動移動特性優(yōu)越的Cu合金相比例與所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的內(nèi)部層相比提高。另外，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的自表面至O.lmm的深度為止的表層中，與其內(nèi)部層相比形成有微細(xì)的Fe系合金粒。另夕卜，其特征在于，通過在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加與Cu添加量相稱的Sn原材料粉或Sn母合金粉末，提高所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的里襯鋼板的燒結(jié)接合性，并且，在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中分散有Cu相的情況下，也顯示Cu—Sn系合金相優(yōu)越的滑動移動特性。進(jìn)而，其特征在于，在硬質(zhì)的Fe系合金粒之間的強(qiáng)化的燒結(jié)性沒有開始的所述低溫區(qū)域預(yù)燒結(jié)(IOOO'C以下)，產(chǎn)生充分的Cu—Sn系合金的液相，改進(jìn)與里襯鋼板或Fe合金粉末的潤濕性，賦予所述機(jī)械地壓下(例如，軋制)或巻繞襯套化時的彎曲加工中充分的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層(即，將Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末燒結(jié)接合的層)的強(qiáng)度。另外，Cu添加量設(shè)定為在上述液相燒結(jié)范圍內(nèi)產(chǎn)生充分的液相，參考HANSEN,將其下限添加量設(shè)為8重量％，將上限添加量設(shè)為40重量％，Sn太了解在所述低溫區(qū)域中的燒結(jié)時幾乎不向Fe合金粉末擴(kuò)散固溶，因此，以與Cu添加量生成Cu—5重量。/。Sn以上的Sn濃度的Cu—Sn合金的方式設(shè)為0.510重量％。還有明確的是，若Cu的上限添加量過多，則導(dǎo)致在最終燒結(jié)狀態(tài)下增加大量的Cu—Sn系合金相，使Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的耐磨損性，因此，優(yōu)選將(Cu+Sn)的上限添加量設(shè)為30重量％，更優(yōu)選20重量。/。。進(jìn)而，對在通過所述圓彎曲加工形成為巻繞襯套的狀態(tài)下的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層來說，經(jīng)得住高面壓下的滑動移動的強(qiáng)度或硬度不充分，因此，在本發(fā)明中，通過在1000'C以上的溫度下實(shí)施正式燒結(jié)，充分實(shí)現(xiàn)鐵合金粉末之間或鐵合金粉末和Cu合金液相間或鐵合金粉末和添加石墨間的固溶*擴(kuò)散，接著實(shí)施驟冷處理，將該燒結(jié)滑動移動材料中的Fe系合金粒淬火硬化，由此得到更高強(qiáng)度，且高面壓、耐燒接性優(yōu)越的滑動移動特性。另外，同時，為了得到在高面壓下得到耐負(fù)荷性，重要的是使所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層和里襯鋼板的燒結(jié)接合更牢固。因此，在本發(fā)明中，通過利用正式燒結(jié)，在所述接合界面附近形成明確的擴(kuò)散區(qū)域，并且，形成向其擴(kuò)散方向長長延伸地生長的Fe系合金粒及/或Cu—Sn系合金相(粒)，能夠得到牢固的燒結(jié)接合性。還有，添加于所述Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的石墨粉末迅速擴(kuò)散固溶于Fe系合金粉末中，或所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中的Fe系合金粉末間的燒結(jié)性顯示為顯著，且所述接合界面中的擴(kuò)散層明確地開始形成的IOO(TC設(shè)定為正式燒結(jié)的下限溫度，但更優(yōu)選在1050。C以上的溫度下實(shí)施正式燒結(jié)。另外，其上限溫度作為使所述Fe系合金粒子間的燒結(jié)性不過度的溫度，或作為使Cu—Sn合金不過度蒸發(fā)的溫度，優(yōu)選1200'C。另外，從經(jīng)濟(jì)性優(yōu)越的方面來說，用于淬火硬化所述Fe—C系合金粒的驟冷處理接于正式燒結(jié)后，利用氣體冷卻進(jìn)行，因此，優(yōu)選在Fe—C系合金粒中按總量以1重量％以上含有Cr、Mo、W、V、Ni、Mn、Si的提高淬火性的合金元素中的一種以上。還有，優(yōu)選利用所述淬火處理，里襯鋼板均被有淬火效應(yīng)的情況下，由于里襯的大的體積膨脹，燒結(jié)接合于內(nèi)徑面的Fe系燒結(jié)滑動移動材料可能破裂，因此，選定里襯沒有淬火效應(yīng)的鋼板，并且，所述驟冷處理進(jìn)行氣體冷卻或油中冷卻等。還有，F(xiàn)e合金相的硬度優(yōu)選微維氏硬度MHV550以上，因此，優(yōu)選淬火固溶有至少0.3重量％以上的碳的馬氏體相。另外，所述淬火硬化的Fe—C系合金粒的量至少為65體積°/。以上，但從如上所述地進(jìn)一步改進(jìn)耐磨損性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選75體積％以上，進(jìn)而更優(yōu)選耐磨損性大致飽和的90體積％以上。另外，所述Fe—C系合金粒的上限含量優(yōu)選98體積％。由此，幾乎所有的所述Fe—C系合金粒之間牢固地結(jié)合。另外明確的是，所述Fe—C系合金粒的上限量在考慮了Cu成分在燒結(jié)時固溶于Fe—C系合金粒中的情況的情況下，在滑動移動面上大致接近100體積％，但耐磨損性大致飽和。另外，參考HANSEN的狀態(tài)圖可知，例如，利用IIO(TC下的高溫側(cè)的液相燒結(jié)，最大約10重量。/。的Cu固溶于Fe合金中，因此，優(yōu)選添加的Cu的大部分固溶于Fe合金相中，能夠減少耐磨損性不優(yōu)選的Cu合金相的含量。進(jìn)而，為了進(jìn)一步改進(jìn)所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的耐燒接性和耐磨損性，優(yōu)選至少含有0.45重量％以上(優(yōu)選0.6重量％以上)的碳，滲碳體及/或Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物中的一種以上形成在其晶粒內(nèi)、晶粒邊界的Fe系合金粒(特殊鋼粒)以總Fe—C系合金粒的30體積％以上或100體積％含有。從進(jìn)一步減小摩擦系數(shù)的觀點(diǎn)和進(jìn)一步改進(jìn)耐燒接性、耐磨損性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選特殊鋼粒含有總Fe—C系合金粒的50重量％以上或100重量％。'還有，在所述專利文獻(xiàn)4中，公開了添加有530重量％的高速度鋼粉末的Fe—C一Cu燒結(jié)滑動移動材料，但由于使析出所述特殊碳化物的高速度鋼粉末分散于Fe—C一Cu燒結(jié)合金中，因此，作為所述滑動移動條件嚴(yán)格的建筑機(jī)械用作業(yè)機(jī)車套(高面壓、低擺動)，其耐燒接性不充分，有時存在摩擦系數(shù)高的問題，但本發(fā)明中，通過使所述特殊碳化物大致均一地分散的Fe合金粒為總Fe合金粒的50重量％以上或總量，剩余為滑動移動特性優(yōu)越的Cu—Sn系合金相，能夠解決問題。另外，本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選含有525重量％的Cr、320重量。/。的Mo、320重量％的W、0.57重量°/。的V的任意一種以上，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末含有50重量％以上特殊鋼粉末(例如，F(xiàn)e—C系合金粉末)，所述特殊鋼粉末中分散有總計5體積％以上(優(yōu)選550體積％)的Cr7C3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上。另外，涉及本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，優(yōu)選在所述Fe—C一Cu一Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中，在Fe系粉末中含有50100重量％或100重量％的Fe—C系合金粉末，所述Fe—C系合金粉末中含有0.45重量o/。以上的碳，進(jìn)而，含有525重量％的Cr、320重量％的Mo、320重量％的W、0.57重量°/。的V的任意一種以上，按總計以560體積%分散有Cr7C3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上。優(yōu)選析出、分散于所述Fe—C系合金粉末的晶粒內(nèi)及晶粒邊界的特殊碳化物的平均粒徑被微細(xì)化為10pm以下。在所述特殊鋼粒中，至少含有0.45重量％以上(優(yōu)選0.6重量％以上)的碳和525重量°/。的Cr、320重量％的Mo、320重量％的W、0.57重量％的V的任意一種以上，分散有析出分散于耐燒接性和耐磨損性優(yōu)越的工具鋼(SKD鋼材)或高速度鋼(SKH鋼材)的所述特殊碳化物的一種以上，析出分散于所述Fe—C系合金粒中的其碳化物量參考高速度鋼(約10體積％)，優(yōu)選5體積％以上，其上限量參考超硬或金屬陶瓷的碳化物量，優(yōu)選60體積。更具體來說，例如，在使M6C碳化物(碳濃度約3重量％)分散的情況下，0.15重量％的碳使用于碳化物形成，另外，如上所述，在母相馬氏體中固溶0.3重量％的碳，因此，優(yōu)選Fe合金相中的必要下限碳濃度為0.45重量％,但在所述特殊碳化物分散10體積％以上的情況下，對耐燒接性或耐磨損性的提高、低摩擦系數(shù)化更優(yōu)選，因此，更優(yōu)選0.6重量％。進(jìn)而，所述碳化物量的上限值參考超硬或金屬陶瓷工具的情況下，還可以提高至約60體積％，因此，例如，0*7(:3碳化物(8.5重量％0的情況下，優(yōu)選將上限碳濃度設(shè)為約5.5重量％。在使所述特殊碳化物以高濃度分散時，有效于耐燒接性和耐磨損性的改進(jìn)，但在該特殊碳化物變得過度粗大的情況下，碳化物自身為極其硬質(zhì)，因此，可能侵蝕磨損對象滑動移動材料，因此，優(yōu)選其平均粒徑為10pm以下，更優(yōu)選將碳化物的平均粒徑微細(xì)化為5Mm以下。另外，F(xiàn)e合金粒中的碳含量能夠通過添加、混合石墨粉末，使其在高溫側(cè)的正式燒結(jié)時擴(kuò)散固溶而調(diào)節(jié)，但從改進(jìn)所述撒布后的預(yù)燒結(jié)接合性或使后述的特殊碳化物微細(xì)地析出、分散的方面來說，更優(yōu)選在所述Fe合金粉末中預(yù)先含有。進(jìn)而，在利用預(yù)先含有碳的Fe合金粉末時，也優(yōu)選在其混合粉末中含有碳(石墨粉末)0.13重量％。由此，能夠防止在正式燒結(jié)時產(chǎn)生粗大氣孔(粗大氣泡)，并且，能夠促進(jìn)Fe—C系合金粉末間的燒結(jié)性，能夠提高正式燒結(jié)時的Fe系燒結(jié)體的燒結(jié)性。另外，從高強(qiáng)度、高硬度化的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選利用高溫側(cè)的正式燒結(jié)(液相燒結(jié))促進(jìn)Fe合金粉末間的燒結(jié)性，優(yōu)選所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加有P:0.11.5重量％、B:0.051.5重量％、C:0.13.0重量％、Al:110重量％、Si:0.53重量％、Mn:120重量％、Ti:0.12重量％、Mo:0.110重量％中的一種以上。尤其，通過作為石墨、Mn或Cu—P母合金或Fe—P母合金添加的P的添加，從約1000'C附近顯著促進(jìn)燒結(jié)性，同樣的效果在B、Si中也預(yù)測到。還有，這些添加元素的上限值設(shè)定如下，即例如，石墨的添加不導(dǎo)致分散的所述碳化物超過60體積％而脆化，P的為磷化物，B為碳硼化物或硼化物，SI從防止Cu合金相的脆化的觀點(diǎn)出發(fā)，Mn從防止過剩的殘留奧氏體析出等的觀點(diǎn)出發(fā)，不導(dǎo)致Fe系滑動移動材料過度變脆，馬氏體不變硬的程度。向里襯鋼板上撒布Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，將其燒結(jié)接合的多層滑動移動材料中，根據(jù)混合粉末的流動性等，撒布不均容易發(fā)生，燒結(jié)接合、機(jī)械地壓下后也發(fā)生密度不均或在表面發(fā)生20jam左右的深度的微小的切開狀槽，在正式燒結(jié)后，進(jìn)而，以此為原因，容易引起表面層的多孔化或脆弱化，有時可能不顯示充分的滑動移動特性。因此，在本發(fā)明中，還優(yōu)選反復(fù)進(jìn)行一次以上在預(yù)燒結(jié)的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的表面極薄地撒布滑動移動特性優(yōu)越的一弁250篩號以下的微細(xì)的粉末，施加機(jī)械壓下進(jìn)行預(yù)燒結(jié)的工序，設(shè)置裝飾層(預(yù)燒結(jié)層)。另外，裝飾用微細(xì)的粉末可以利用與所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末相同或類似組成的混合粉末，但明確的是可以利用后述的滑動移動特性優(yōu)越的異種材料粉末。另外，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的表面層中，優(yōu)選形成有與其內(nèi)部層相比更微細(xì)的(例如，使用Fe合金粉末)Fe合金粒。由此，能夠進(jìn)一步改進(jìn)熔合性和面壓強(qiáng)度。所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料由含有大量碳化物的硬質(zhì)層構(gòu)成，因此，設(shè)想與對象材料的的熔合性極其重要的情況。因此，在Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的表面層優(yōu)選將滑動移動特性優(yōu)越的軟質(zhì)的Cu合金的比率提高為比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的內(nèi)部層高。另外，優(yōu)選將極薄地被覆提高了所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Cu、Sn成分量的混合粉末，將表面層的Cu合金相比率提高為高于內(nèi)部層。油槽，能夠進(jìn)一步改進(jìn)熔合性。所述極薄地被覆的軟質(zhì)的被覆層的厚度考慮巻繞襯套的熔合磨損量，優(yōu)選為O.lmm以下。為了，作為所述Cu合金，優(yōu)選所述Cu—Sn系合金，但也優(yōu)選改性為撒布大量含有Mn、Si、Al的Cu合金，在正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Cu合金相析出P相。另外，作為顯示與所述軟質(zhì)的被覆層類似的功能的技術(shù)，優(yōu)選在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的表面分散微細(xì)的Mo、W、鐵Mo、Co—Mo、CaF2、石墨、BN等固體潤滑劑粉末。由此能夠進(jìn)一步改進(jìn)熔合性和耐燒接性。還有，所述固體潤滑劑的大致全部在正式燒結(jié)時與Fe—C系合金粒顯著反應(yīng)，因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選使用含有0.45重量％以上的碳和固溶限以上的Cu的所述Fe—C一Cu系合金粉末，在正式燒結(jié)時，使液態(tài)的Cu合金相出現(xiàn)在其粉末表面，由此防止所述反應(yīng)，分散固體潤滑劑粒子。還有，通過所述高溫側(cè)的正式燒結(jié)(液相燒結(jié))前的機(jī)械壓下和正式燒結(jié)溫度的調(diào)節(jié)，能夠調(diào)節(jié)所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的氣孔率，調(diào)節(jié)為作為含油軸承適當(dāng)?shù)耐饪茁?1030體積％)，在其氣孔中填充潤滑油或潤滑組合物，由此實(shí)現(xiàn)耐燒接性和增脂間隔的長時間化，但進(jìn)而通過將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由Fe—Cu—Sn系燒結(jié)材料層燒結(jié)接合于里襯，在其中間Fe—Qi—Sn系燒結(jié)滑動移動材料層中的氣孔中也含有所述潤滑油或潤滑組合物，能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化，但作為滑動移動速度慢的作業(yè)機(jī)襯套，摩擦系數(shù)容易變高，另外，在不可避免砂土的進(jìn)入的部位存在耐磨損性不充分的問題。在這種情況下，優(yōu)選通過將正式燒結(jié)溫度提高至1000'C以上，促進(jìn)鐵合金粉末之間的燒結(jié)性，以使所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的氣孔率成為10體積％以下的方式提高密度，以高強(qiáng)度提高耐磨損性，但優(yōu)選在鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的燒結(jié)滑動移動層設(shè)置用于適合供給潤滑油的油槽或(微坑狀)油積存處。尤其，搖動角度小，滑動移動速度慢的建筑作業(yè)機(jī)襯套中，優(yōu)選更細(xì)小地配置油槽或油積存處，且在油槽或油積存處的面積率過大的情況下，滑動移動部處的面壓變高，局部粘合性變高，其結(jié)果，導(dǎo)致引起高摩擦系數(shù)化，因此，優(yōu)選盡量減小該面積率。因此，優(yōu)選在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，通過對預(yù)燒結(jié)狀態(tài)的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層施加機(jī)械壓下，在與巻繞襯套的內(nèi)周方向系大致垂直的軸向上產(chǎn)生多個微細(xì)的裂紋，利用正式燒結(jié)，將該燒結(jié)層進(jìn)一步致密化，由此將該裂紋幵口，形成為波狀的油槽、油積存處。由此能夠改進(jìn)滑動移動面中的潤滑性。還有，所述微細(xì)的裂紋從相對于軋制方向大致垂直的方向進(jìn)入。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，還可以在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的表面至O.lmm的深度為止的表層形成有利用所述正式燒結(jié)沿與內(nèi)周方向大致垂直的方向開口的波狀裂紋。還有，作為產(chǎn)生所述裂紋的機(jī)械壓下方法優(yōu)選軋制。另外，作為所述裂紋引起的油槽、油積存處的面積率，優(yōu)選30面積％以下，所述裂紋槽間的平均間隔優(yōu)選15mm以下，但更優(yōu)選20面積°/。以下、8mm以下。進(jìn)而，作為進(jìn)一步減小低搖動角度，且低滑動移動速度下的摩擦系數(shù)的襯套，優(yōu)選在所述裂紋引起的油槽、油積存處部填充四氟化樹脂(例如，PTFE)、聚酰胺樹脂(尼龍)、聚乙縮醛(POM)、聚乙烯(PE)等樹脂類或石墨、BN、MoS2、WS2等固體潤滑劑中的一種以上而使用。另外，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層在所述里襯鋼板上以3070面積％的范圍，以多個以上島狀或凸?fàn)顭Y(jié)接合也可。進(jìn)而，在更高面壓下，且需要長的增脂間隔或無增脂化的作業(yè)機(jī)襯套中，優(yōu)選在燒結(jié)滑動移動層設(shè)置更多的油槽或微坑狀油積存處。進(jìn)而，更優(yōu)選在里襯鋼板上以凸部狀燒結(jié)接合了Fe系燒結(jié)滑動移動材料的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套。另外，此時的凸部的面積率優(yōu)選3070體積。/。，進(jìn)而，其凸部優(yōu)選排列為交錯狀排列或無規(guī)排列。另外，優(yōu)選滑動移動面中的凸部的尺寸的滑動移動方向的最大長度為15mm以下，但更優(yōu)選lOmm以下。另外，與所述相反地，在Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中設(shè)置油槽或微坑狀油積存處的Fe系燒結(jié)巻繞襯套中，油槽、油積存處的面積率也優(yōu)選3070面積％，滑動移動方向的滑動移動材料部的最大長度優(yōu)選15mm以下，更優(yōu)選10mm以下。另外，如上所述，更優(yōu)選在油槽、油積存處部填充所述樹脂類或固體潤滑劑。另外，優(yōu)選在更高面壓下使用的作業(yè)機(jī)襯套中，所述油槽部處可能破損，因此，在這種情況下，利用機(jī)械加工調(diào)節(jié)油槽的深度，使其道道里襯鋼板內(nèi)部，使應(yīng)力不集中于里襯鋼板和所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料的接合面。在設(shè)想如上所述地高面壓下，且需要耐砂土磨損性的部位使用的Fe系燒結(jié)巻繞襯套的情況下，優(yōu)選將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料更高密度化，使該材料中的氣孔率為10體積％以下，更優(yōu)選5體積％以下。優(yōu)選所述淬火硬化的Fe—C系合金粒中的母相以在300'C以上的溫度下進(jìn)行了一次以上回火處理的回火馬氏體組織作為主體。即，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的淬火硬化的Fe合金相中的母相組織以馬氏體作為主體的情況如上所述，但在本發(fā)明中，其滑動移動最表面部由于滑動移動時的放熱，被顯著回火的危險性高，由于最表面層部顯著地回火軟化，或產(chǎn)生顯著的牽引應(yīng)力而導(dǎo)致磨損或破裂的危險性高，因此，參考工具鋼或高速度鋼的回火處理，優(yōu)選實(shí)施30(TC以上的回火處理，更優(yōu)選實(shí)施兩次以上。進(jìn)而，提高回火軟化阻力性也至關(guān)重要，所述回火處理后的Fe合金相的硬度優(yōu)選維氏硬度Hv550以上，更優(yōu)選提高至維氏硬度Hv650以上。另外，在通過空冷或油中冷卻淬火硬化的Fe合金母相中除了馬氏體以外，還殘留大量軟質(zhì)的殘留奧氏體相，在高面壓、低速滑動移動的情況下，存在耐燒接性和耐磨損性變差的危險性。因此，在本發(fā)明中，參考高速度鋼的熱處理，優(yōu)選將Fe—C系合金粒的母相中的馬氏體組織中的殘留奧氏體量調(diào)節(jié)為10體積％以下，更優(yōu)選調(diào)節(jié)為5體積％以下。進(jìn)而，所述Fe合金母相中的馬氏體組織中的固溶碳濃度高達(dá)0.6重量%以上的情況下，容易發(fā)生殘留奧氏體量的顯著的增大和滑動移動面中的微細(xì)的熱裂紋，因此，參考高速度鋼中的固溶碳濃度(佐藤、西沢曰本金屬學(xué)會會報2(1963)、P564),優(yōu)選調(diào)節(jié)為0.6重量％以下。還有，在所述Fe合金相中(Fe—C系合金粒)除了所述特殊碳化物形成元素以外，優(yōu)選出于改進(jìn)Fe合金相中的母相的淬火性、回火軟化阻力性、耐燒接性的目的，含有選自Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、V、W、Co、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr構(gòu)成的組的一種以上。Si在通常的鐵合金中含有0.05重量％以上，是提高脫氧作用和淬火性的元素，但進(jìn)而由于是提高45(TC以下的溫度下的回火軟化阻力性的元素，因此，添加0.5重量％以上的情況居多，但更大量的添加導(dǎo)致向Cu合金相中的過剩的Si的固溶，容易脆化，因此，其上限添加量優(yōu)選5重量％，更優(yōu)選3重量％。Al是提高脫氧作用和淬火性的元素，通常添加0.01重量％以上的情況居多，但從與Si相同地提高回火軟化阻力性的方面來說，優(yōu)選添加0.5重量。/。以上，另外，為了比Si以更顯著的鐵素體穩(wěn)定化元素發(fā)揮作用，防止淬火溫度變得過高，或在燒結(jié)溫度下也析出鐵素體相的情況，優(yōu)選其上限添加量為10重量％，更優(yōu)選7重量％。Mn是顯著提高脫硫作用和淬火性的元素，通常含有0.3重量％以上，但進(jìn)而，如上所述地提高Fe燒結(jié)材料的高溫側(cè)的液相燒結(jié)性，并且在Fe合金相中增加殘留奧氏體的量，因此，優(yōu)選其上限添加量為15重量％，更優(yōu)選10重量％。Ni是從所述特殊碳化物排出，且在Fe合金相的母相中濃縮的元素，為了顯著增大殘留奧氏體，優(yōu)選4重量。/。以下，更優(yōu)選2.5重量％。Cr是顯著提高淬火性的元素，并且顯著的碳化物形成元素，通常添加1.0重量％以上，但為了將Cr7(V性碳化物析出分散，優(yōu)選添加525重量%。-Mo是顯著提高淬火性的元素，因此，通常添加0.1重量％以上的情況居多，但為了顯示更顯著的回火軟化阻力性，優(yōu)選添加1重量％以上，進(jìn)而為了將M6C、M2C性碳化物析出分散，優(yōu)選添加320重量％。W與Mo相同地，為了顯示顯著的回火軟化阻力，優(yōu)選添加1重量％以上，進(jìn)而，為了將M6C、M2C性碳化物析出分散，優(yōu)選添加320重量%。V是顯示極其顯著的回火軟化阻力性的元素，通常添加0.1重量％以上，但進(jìn)而為了將V4C3(MC型)碳化物，優(yōu)選添加0.57重量％。Co是從所述特殊碳化物排出，且在Fe合金相中濃縮的元素，Co自身對回火軟化阻力性不起大的貢獻(xiàn)作用，但具有進(jìn)一步促進(jìn)Al、Cr、Mo、W、V的回火軟化阻力性的作用，因此，其上限添加量優(yōu)選20重量％，更優(yōu)選10重量％。另外，Ti、Nb、Zr等元素是使MC性碳化物析出的元素，因此，其添加量為0.012.0重量％，但考慮經(jīng)濟(jì)性的情況下，更優(yōu)選將1重量°/。作為上限。P是如上所述地促進(jìn)高溫側(cè)的液相燒結(jié)性的作用顯著的元素，優(yōu)選添加0.1重量％以上，進(jìn)而其上限添加量從防止磷化物的形成引起的淬火的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選1.5重量％。S是作為雜質(zhì)元素含有0.005重量％以上的元素，但為了改進(jìn)Fe系燒結(jié)滑動移動材料的切削、磨削加工性，最大添加1重量％，但更優(yōu)選0.5重量％。C是硬質(zhì)的馬氏體和所述特殊碳化物的形成不可缺的元素，并且是促進(jìn)高溫側(cè)的燒結(jié)性的元素，首先，作為構(gòu)成馬氏體中的碳濃度(0.30.6重量％)和特殊碳化物量(550體積％)及或石墨粒子(350體積％)、特殊碳化物量+石墨粒子(550體積％)的碳量以0.315重量％含有。N在Fe合金粉末的焊接時或所述液相燒結(jié)時含有，但尤其通過作為金屬模等防燒接用良好地實(shí)施的軟氮化、氮化處理等后熱處理也可以含有，因此，優(yōu)選對本發(fā)明的Fe系燒結(jié)巻繞襯套實(shí)施這些后熱處理。在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Cu—Sn系合金相中，除了Sn以外，還不可避免地固溶提高Fe系合金粉末間的燒結(jié)性的元素(P:0.11.5重量％、B:0.051.5重量％、C:0.23.0重量％、A:110重量％、Si:0.53重量％、Mn:120重量％、Ti:0.12重量％、Mo:0.110重量％)的一部分，但出于調(diào)節(jié)Cu—Sn合金相的液相燒結(jié)時的熔點(diǎn)的目的或調(diào)節(jié)強(qiáng)度、硬度、滑動移動特性、腐蝕性等的目的，優(yōu)選添加合金元素，在本發(fā)明中，優(yōu)選含有Pb、Fe、Al、Ti、Mn、Ni、Si、P的一種以上。Fe是在所述預(yù)燒結(jié)時或正式燒結(jié)時從Fe合金粉末向Cu—Sn合金相固溶而不可避免地含有的元素，其固溶濃度在13重量％以內(nèi)，另外，由于后述的100(TC下的燒結(jié)，含有所述特殊碳化物的特殊鋼粉末的Fe成分固溶，使得特殊碳化物分散于Cu—Sn合金相中，因此，期待Cu—Sn合金相的耐燒接性或耐磨損性的改進(jìn)。Al是氧化性強(qiáng)力，且與氮的反應(yīng)性高，因此，除了真空燒結(jié)氣氛下的燒結(jié)以外不是積極地利用，但是真空燒結(jié)條件下合金化的情況下強(qiáng)化Cu合金優(yōu)選的元素，且具有通過添加212重量％的Al，形成P相，改進(jìn)滑動移動特性的功能。Ti是氧化性強(qiáng)力，且與氮的反應(yīng)性高，因此，除了真空燒結(jié)氣氛下的燒結(jié)以外不是積極地利用，但是真空燒結(jié)條件下合金化的情況下強(qiáng)化Cu合金優(yōu)選的元素，且通過添加Ti，降低Cu合金層的熔點(diǎn)，對低溫下的燒結(jié)性起到貢獻(xiàn)作用，并且，通過添加0.1重量％以上的Ti，顯著地提高與里襯鋼板的燒結(jié)接合性。進(jìn)而，Ti是強(qiáng)力的碳化物形成元素，在正式燒結(jié)時與Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加的碳成分反應(yīng)，在Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中形成TiC，期待改進(jìn)耐燒接性和耐磨損性，因此，將其添加量的上限值設(shè)為2重量％。還有，在將Ti作為原材料粉末添加的情況下，TiC容易粗大地形成，因此，需要注意對對象滑動移動材料的侵蝕性。Mn通過與Cu合金化，顯著降低熔點(diǎn)，提高燒結(jié)性，并且，在Cu—Sn—Mn合金中，使硬質(zhì)的P相出現(xiàn)，期待與所述Cu—Al—Sn系的P相相同的優(yōu)越的滑動移動特性和耐磨損性，因此，優(yōu)選添加Cu—530重量。/。Mn相稱量。Ni被人們知道通過與Cu合金化提高熔點(diǎn)，進(jìn)一步強(qiáng)化Cu合金，進(jìn)而，Cu—Sn—Ni液相是改迸與所述Fe合金粉末的潤濕性的優(yōu)選的元素，另外，知道在Cu—Ni—Fe、Cu—Ni—Sn三元合金中(基于旋量分解反應(yīng))中顯示顯著的硬化性，因此，優(yōu)選添加至Cu合金相中的Ni濃度成為l30重量％。Si通過與Cu合金化降低熔點(diǎn)，進(jìn)一步強(qiáng)化Cu合金，其添加量為了防止脆弱的金屬間化合物的析出，優(yōu)選調(diào)節(jié)為Cu合金相中的Si為5重量%以下。P作為條Cu—Sn合金的脫氧作用和液相的流動性的元素而被知道，另外，通過其脫氧作用，抑制Cu—Sn合金液相燒結(jié)的過程中的發(fā)泡現(xiàn)象，因此，其下限添加量為0.1重量％。Mo是幾乎不固溶于Cu—Sn合金相，且與Cu不形成金屬間化合物的元素，但所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料中的碳成分是在正式燒結(jié)時顯示顯著的碳化物形成反應(yīng)的元素，是在正式燒結(jié)時形成Mo2C、M6C等碳化物，與所述Ti相同地改進(jìn)耐磨損性或改進(jìn)耐燒接性時優(yōu)選的元素。另外，在正式燒結(jié)時也使Mo粒穩(wěn)定地分散，將Mo作為固體潤滑劑利用的情況下，如上所述，優(yōu)選使用含有C:0.455重量。/。的碳和固溶限以上的Cu的Fe系合金粉末。另外，通過利用與所述Mo相同的原理，能夠使石墨、BN、W、Co、Cr、鐵Mo、Co—Mo合金的粉末粒分散。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選分散330體積％的石墨、Mo、BN、鐵Mo、Co—Mo合金粒中的任意一種以上。尤其，石墨粒廉價，且通過分散3體積％以上，明確地顯示固體潤滑性，但降低所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的強(qiáng)度，因此，優(yōu)選將其上限值作為30體積％，將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的總碳含量調(diào)節(jié)為1.213重量％。另外，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的Cr、Co、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr中的任意一種以上合金元素為主體的特殊碳化物粉末、氮化物粉末、氧化物粉末的平均粒徑為150nm，所述粉末粒子以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。優(yōu)選石墨的平均粒徑為lMm以上且50jimi以下的范圍，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。另外，更優(yōu)選所述石墨的粉末的平均粒徑為lpm以上且20pm以下的范圍，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。在所述鐵系燒結(jié)巻繞襯套中還可以設(shè)置有凸緣部。優(yōu)選所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末含有C:1.515重量％、Cu:1040重量°/。、Sn:0.510重量％。優(yōu)選所述Fe一C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末含有330體積％的石墨粉末，Mo、BN的任意一種凝聚分散。優(yōu)選形成所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Fe—C系合金粒的所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中含有的Fe系合金粉末含有固溶限以上且至少2重量％以上的Cu和0.45重量。/。以上的碳。由此，能夠防止混合的石墨粉末和Fe—C系合金粉末的正式燒結(jié)時的滲碳反應(yīng)或熔解。另外，分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的石墨粒的平均粒徑優(yōu)選l50^im(更優(yōu)選550Mm)的范圍。還優(yōu)選向Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加粗大地造粒的石墨(粒徑0.13mm)，但如后所述，在其制造過程中實(shí)施機(jī)械地壓下的情況下，其粗大石墨扁平化而導(dǎo)致滑動移動材料強(qiáng)度進(jìn)一步顯著變差，因此，預(yù)先平均粒徑為125jam，與所述混合粉末中的Fe合金粉末相比，使用更微細(xì)的石墨，防止其扁平化，并且，在所述正式燒結(jié)中，使該微細(xì)的石墨粉凝聚分散。通過在分散所述氣孔及/或石墨粒的Fe系燒結(jié)滑動移動材料中，向這些氣孔中填充潤滑油或潤滑油和蠟構(gòu)成的潤滑組合物(包含油脂)，使得耐燒接性更優(yōu)越，實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化。在本發(fā)明中，也考慮燒結(jié)體強(qiáng)度，優(yōu)選所述燒結(jié)氣孔及所述多孔的石墨粒的總計含量為5體積％以上且50體積％以下。另外，潤滑組合物優(yōu)選調(diào)節(jié)為其滴點(diǎn)在6(TC以上，其結(jié)果，能夠滿足增脂間隔的進(jìn)一步長時間化。作為將極其硬質(zhì)的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板的方法，有在圓筒狀鋼管或圓筒狀燒結(jié)體或成形體的內(nèi)周面配置具有與其內(nèi)徑大致相同或略小的外徑的燒結(jié)高速度鋼或燒結(jié)工具鋼用粉末的成形體，利用燒結(jié)時的尺寸變化率的差異的方法或與燒結(jié)的同時熔滲Cu合金的方法(特開昭62—253702)、以及在燒結(jié)時加壓的同時燒結(jié)接合的方法。在將所述硬質(zhì)的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層燒結(jié)接合于里襯鋼板的多層Fe燒結(jié)滑動移動材料的制造方法中，由至少含有C:0.45重量％、Cu:840(優(yōu)選830)重量％、Sn:0.510重量的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料構(gòu)成，包括將配合了構(gòu)成該滑動移動材料的Fe合金粉、和Cu粉末、Sn粉末及Cu合金粉末的至少一種的粉末的混合粉末、或向該混合粉末中配合了石墨粉末的混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上的工序一次以上；將該預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序一次以上；在實(shí)施圓彎曲加工工序后，在高于所述預(yù)燒結(jié)接合溫度的溫度區(qū)域中實(shí)施正式燒結(jié)(IOOO'C以上)，在其燒結(jié)時，形成作為主體(6598體積％)的固相狀態(tài)的含有0.45重量％以上的C的Fe—C系合金粒、和液相狀態(tài)的CuSn系合金構(gòu)成的液相燒結(jié)組織的工序；然后利用驟冷處理淬火硬化所述Fe—C一系合金粒的工序。多層Fe系燒結(jié)滑動移動材料的燒結(jié)接合性優(yōu)越，并且硬質(zhì)，耐磨損性、耐燒接性優(yōu)越，能夠通過上述制造方法廉價地供給。還有，機(jī)械地壓下預(yù)燒結(jié)接合或預(yù)燒結(jié)狀態(tài)的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的理由如下，即該制造方法的特征在于，如上所述地使Fe系合金粉末之間或Fe系合金粉末和里襯鋼板的接合不牢固，在確保軟質(zhì)的Cu、Cu—Sn合金相和Fe系合金粉末、里襯鋼板的接合性的低溫區(qū)域進(jìn)行燒結(jié)，以能夠顯示加工性的狀態(tài)機(jī)械地壓下，進(jìn)而，通過更高溫區(qū)域下的正式燒結(jié)，促進(jìn)鐵合金粉末間的燒結(jié)和里襯鋼板的牢固的燒結(jié)接合性，從而制造高面壓下耐燒接性優(yōu)越，并且耐磨損性優(yōu)越的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套。另外，其特征在于，至少將所述Fe系燒結(jié)材料層預(yù)燒結(jié)后實(shí)施一次以上機(jī)械地壓下的工序，然后進(jìn)行切斷加工、圓彎曲加工(軋輥彎曲機(jī))、壓力加工、或焊接圓彎曲加工的里襯鋼板的亮度部，進(jìn)而實(shí)施所述正式燒結(jié)，由此制造鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套。進(jìn)而，優(yōu)選使用在所述里襯鋼板中，預(yù)先在其接合面?zhèn)阮A(yù)燒結(jié)接合與所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料組成不同，預(yù)燒結(jié)性優(yōu)越的中間燒結(jié)材料層的里襯鋼板。例如，作為改進(jìn)預(yù)燒結(jié)接合性的中間燒結(jié)材料，優(yōu)選Cu—Sn系燒結(jié)材料，另外，作為改進(jìn)預(yù)燒結(jié)接合性和增大含油量及經(jīng)濟(jì)性的中間燒結(jié)材料層，優(yōu)選至少含有Cu;1040重量％、Sn:0.510重量％、C:00.8重量M的Fe系燒結(jié)材料。還有，Cu、Sn的添加量考慮與所述里襯鋼板的燒結(jié)接合性而確定，優(yōu)選C量出于強(qiáng)化中間燒結(jié)材料的目的而適當(dāng)添加，但考慮所述預(yù)燒結(jié)接合或預(yù)燒結(jié)、從正式燒結(jié)冷卻時，粗大的初析滲碳體，導(dǎo)致其軋制時的燒結(jié)層的破裂的情況或接合面界面處容易剝離的情況，將大致成為共析組成的0.8重量％作為上限。另外，與將使石墨以高濃度分散的所述Fe—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料層直接燒結(jié)接合于里襯鋼板的情況相比，在經(jīng)由不使石墨粒分散的所述Fe系燒結(jié)材料層燒結(jié)接合的Fe合金粉中，使所述Fe—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料層和中間燒結(jié)層的界面產(chǎn)生凹凸，更牢固地接合這一點(diǎn)是明確的。另外，所述Cu—Sn系燒結(jié)材料層在所述正式燒結(jié)時取入所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料中，但所述Fe系燒結(jié)材料被調(diào)節(jié)為在正式燒結(jié)時也殘留1030體積％的通氣孔，通過向該氣孔中增加潤滑油或潤滑組合物的含量，作為適合增脂間隔的長時間化的作業(yè)機(jī)襯套的制造方法優(yōu)選，另外，明確的是，由于能夠減少高價的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料的使用量，因此，更經(jīng)濟(jì)。在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中，在所述低溫區(qū)域下的預(yù)燒結(jié)時也發(fā)生Cu—Sn合金的液相，因此，與Fe系合金反應(yīng)，顯示柯肯多爾擴(kuò)散效應(yīng)引起的異常膨脹現(xiàn)象，因此，在本發(fā)明中，其特征在于，為了抑制該異常膨脹現(xiàn)象，在所述燒結(jié)滑動移動材料用Fe合金粉末中預(yù)先含有C:0.45重量。/。以上的碳，并且，所述預(yù)燒結(jié)溫度為100(TC以下，更優(yōu)選95(TC以下。進(jìn)而，其特征在于，為了改進(jìn)所述正式燒結(jié)后的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的耐燒接性和耐燒接性，在所述Fe系合金粉末中，滲碳體及/或Ci"7C3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物中的一種以上在其晶粒內(nèi)微細(xì)地析出、分散的特殊鋼粉末構(gòu)成總Fe合金粉末的50100重量％。另外，優(yōu)選在所述Fe合金粉末中含有50100重量％的特殊鋼粉末，所述特殊鋼粉末含有0.45重量％以上的碳，進(jìn)而，含有525重量。/。的Cr、320重量。/。的Mo、320重量。/。的W、0.57重量％的V的任意一種以上，以560體積％析出、分散有滲碳體、Cr7C3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上。另外，優(yōu)選析出、分散于所述Fe—C系合金相的晶粒內(nèi)及晶粒邊界的特殊碳化物的平均粒徑被微細(xì)化為10nm以下。另外，優(yōu)選，其特征在于，像所述特殊鋼粉末一樣，預(yù)先析出分散有極其微細(xì)的所述特殊碳化物的情況下，在正式燒結(jié)后，這些特殊碳化物也不會急劇生長，粗大化，因此，用于減少對對象滑動移動材料的侵蝕性的碳化物尺寸的控制變得容易。進(jìn)而，優(yōu)選為了抑制所述燒結(jié)時的異常膨脹，改進(jìn)預(yù)燒結(jié)時或正式燒結(jié)時的燒結(jié)性，在所述燒結(jié)滑動移動材料用Fe合金粉末中預(yù)先含有C:0.45重量％以上的碳和固溶限以上且2重量％以上的Cu，進(jìn)而所述Fe合金粉末中，滲碳體、07(:3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上在其晶粒內(nèi)微細(xì)地析出、分散的特殊鋼粉末構(gòu)成50100重量％。另外，在利用預(yù)先含有所述C和Cu的Fe系合金粉末的情況下，所述預(yù)燒結(jié)時或所述Cu—Sn合金相完全液相化的正式燒結(jié)時，F(xiàn)e系合金粉末表面被Cu—Sn合金相被覆，防止不與Cu—Sn合金反應(yīng)的石墨、BN、Mo、W、鐵Mo、Co—Mo等固體潤滑粉末和Fe系合金粉末的反應(yīng)性，這些粉末粒子凝聚、分散。因此，在本發(fā)明中，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:1.515重量％、Cu:840重量％(優(yōu)選1040重量％)、Sn:0.510重量，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末包含混合了含有0.45重量以上的C和固溶限以上且2重量。/。以上且小于40重量。/。的Cu的Fe合金粉末、石墨粉末、、和Cu粉末、Sn粉末及Cu合金粉末的至少一種粉末的混合粉末，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層在所述正式燒結(jié)工序中液相燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)相而形成，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有由Fe合金粒和Cu合金相構(gòu)成的組織，在該組織中以3體積％以上且50體積％以下(優(yōu)選3體積％以上且30體積％以下)凝聚分散有平均粒徑為lpm以上且50jimi以下的配合石墨粒子。在實(shí)施所述機(jī)械壓下的情況下，若粗大的石墨粉末或BN，則變形為扁平狀，因此，存在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料的強(qiáng)度劣化變得顯著的危險性，因此，在本發(fā)明中，其特征在于，所述石墨粉末的平均粒徑為ljiim以上且2(Him以下，至少比所述Fe系合金粉末小，防止這些固體潤滑劑的扁平化。作為更具體的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末撒布于里襯鋼板上(例如，75(TC100(TC系)預(yù)燒結(jié)，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的第一工序；對所述預(yù)燒結(jié)層施加機(jī)械壓下(例如，軋制)后，將該預(yù)燒結(jié)層預(yù)燒結(jié)(例如，750100(TC下)的第二工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工，形成巻繞襯套的第三工序或?qū)⑺鲱A(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工后，焊接兩端面，形成巻繞襯套的第三工序；在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度(例如，1000。C以上，優(yōu)選1050。C以上)液相燒結(jié)，更牢固地正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，由此在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的第四工序；通過對所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層實(shí)施驟冷處理，將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Fe合金相淬火硬化的第五工序。另外，作為更具體的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括在里襯鋼板上配置將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末形成為盤狀或片狀的成形體，將其預(yù)燒結(jié)，由此在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的第一工序；對所述預(yù)燒結(jié)層實(shí)施機(jī)械壓下(例如，軋制)后，對該預(yù)燒結(jié)層進(jìn)行預(yù)燒結(jié)(例如，750100CTC下)的第二工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工，形成巻繞襯套的第三工序或?qū)⑺鲱A(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工后，焊接兩端面，形成巻繞襯套的第三工序；在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度(例如，100(TC以上，優(yōu)選1050。C以上)液相燒結(jié)，更牢固地正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，由此在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的第四工序；通過對所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層實(shí)施驟冷處理，將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Fe合金相淬火硬化的第五工序。另外，在鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，優(yōu)選在所述第一工序和所述第二工序之間還包括在所述預(yù)燒結(jié)層的表面極薄地撒布或涂敷或被覆一#250篩號以下的微細(xì)的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末。即，其特征在于，在鋼板上撒布所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，預(yù)燒結(jié)的第一工序中，根據(jù)其撒布情況，難以得到均一的刮平表面，因此，在所述第二工序中的機(jī)械壓下前的燒結(jié)材料層表面極薄地被覆(撒布、涂敷)相同或類似組成的一^50篩號以下的微細(xì)的Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，形成裝飾層后，繼續(xù)第二工序、第三工序或第四工序以后工序，但更優(yōu)選使用比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末細(xì)小，至少一存250篩號以下的微細(xì)的Fe系合金粉末。另外，通常，所述裝飾層的厚度為0.3mm以下足以。另外，在所述第一工序和所述第二工序之間還可以具備在所述預(yù)燒結(jié)層的表面極薄地撒布或涂敷被覆軟質(zhì)的Cu粉末或植酸鈉含有2重量％以上的Sn的Cu合金粉末的工序。即，作為所述裝飾層，通過代替所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，使用軟質(zhì)的Cu或Cu合金粉末，能夠防止密度不均或最表面處的切口狀槽的發(fā)生，能夠防止預(yù)燒結(jié)鋼板的切斷引起的切斷面附近缺欠。另外，作為極薄地被覆Cu合金粉末，通過按總量以230重量％含有Sn、Si、Mn、Ni、P中的一種以上，能夠?qū)λ鯢e系燒結(jié)滑動移動材料中的Cu—Sn合金層的硬度、強(qiáng)度、滑動移動特性、耐蝕性等改進(jìn)。進(jìn)而，在所述第一工序和所述第二工序之間還可以具備在所述預(yù)燒結(jié)層的表面極薄地撒布或涂敷或被覆含有改進(jìn)所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料的初始熔合性的Mo、W、石墨、CaF2等中的一種以上的固體潤滑劑粉末或Co—Mo合金粉末的工序。g卩，作為所述裝飾層的材料，還優(yōu)選利用改進(jìn)所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料的初始熔合性的Co—Mo合金粉或Mo、W、石墨、CaF2等固體潤滑劑粉末或由這些粉末和Cu合金構(gòu)成的混合粉末。另外，在所述第二工序和第三工序之間還可以具備通過對所述預(yù)燒結(jié)層實(shí)施機(jī)械壓下(例如，軋制)，實(shí)現(xiàn)預(yù)燒結(jié)層的進(jìn)一步高密度化的工序，作為所述第三工序中的所述圓彎曲加工，通過使用軋輥彎曲及壓力彎曲加工的至少一方，還能夠?qū)崿F(xiàn)所述預(yù)燒結(jié)層的高密度化。換而言之，優(yōu)選在實(shí)施所述第二工序后，追加實(shí)施基于軋制的機(jī)械壓下的工序，接著，在使用了軋輥彎曲或壓力的彎曲加工的第三工序中，實(shí)現(xiàn)所述預(yù)燒結(jié)滑動移動材料層的高密度化，實(shí)施所述第四工序的正式燒結(jié)，利用第五工序的驟冷處理，在里襯鋼板上燒結(jié)接合更高密度的Fe系燒結(jié)滑動移動材料。還有，所述追加的機(jī)械壓下優(yōu)選壓下所述預(yù)燒結(jié)滑動移動材料層的厚度的30%以上，但更優(yōu)選壓下50%以上。另外，優(yōu)選在所述第三工序中的彎曲加工或圓彎曲加工后，利用精壓或整形處理，對于焊接兩端面的巻繞襯套內(nèi)周部的所述燒結(jié)滑動移動材料層，機(jī)械地壓下所述預(yù)燒結(jié)滑動移動材料層后，實(shí)施所述第四工序的正式燒結(jié)和所述第五工序的驟冷處理。還有，還優(yōu)選組合基于所述軋制的機(jī)械壓下工序和本發(fā)明的精壓。進(jìn)而，本精壓處理是與巻繞襯套的正圓度的改進(jìn)有關(guān)，且能夠進(jìn)行巻繞襯套的精加工的簡略化的優(yōu)選的方法。在所述機(jī)械壓下時，實(shí)施過度的壓下，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層產(chǎn)生微細(xì)的裂紋后，在所述正式燒結(jié)中，將該燒結(jié)滑動移動材料進(jìn)一步致密化，由此也可以將所述裂紋開口，形成為油槽或油積存處。艮口，在使所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料高密度化的情況下，優(yōu)選在其滑動移動面設(shè)置適當(dāng)?shù)挠蜐櫥糜筒刍蛴头e存處。因此，在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，優(yōu)選在所述第五工序的驟冷處理的前工序、優(yōu)選所述第四工序的正式燒結(jié)前進(jìn)行機(jī)械加工，但進(jìn)而，在本發(fā)明中，在所述機(jī)械壓下(軋制、壓力)工序中，也可以實(shí)施過度的壓下，在所述燒結(jié)滑動移動材料層產(chǎn)生微細(xì)的裂紋后，將利用所述第四工序的正式燒結(jié)使所述裂紋生長得到的槽作為油槽、油積存處利用。作為向預(yù)燒結(jié)滑動移動材料層導(dǎo)入裂紋的機(jī)械壓下方法，優(yōu)選利用軋制的方法，在這種情況下，在與軋制方向大致垂直的方向上導(dǎo)入微細(xì)的裂紋，在巻繞襯套中與滑動移動方向大致垂直地起波浪的同時導(dǎo)入，因此，作為油槽、油積存處更優(yōu)選。另外，導(dǎo)入了裂紋槽的滑動移動面更優(yōu)選實(shí)施有滾磨加工，其油槽或油積存處的緣部加工為滑溜。進(jìn)而，為了延長增脂時間，需要在滑動移動面保持大量的潤滑材料的情況下，在所述預(yù)燒結(jié)的工序后，且所述正式燒結(jié)的工序之前，也可以在所述預(yù)燒結(jié)層形成面積率為3070面積％的油槽或油積存處。另外，機(jī)械加工所述大面積率的油槽或油積存處的情況下的經(jīng)濟(jì)性成為極大的問題，因此，在本發(fā)明中，其特征在于，預(yù)燒結(jié)于所述里襯鋼板上的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末撒布為島狀，或盤狀的成形體按面積率以3070面積％排列。進(jìn)而，在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中，優(yōu)選形成油積存處或油槽形狀。另外，在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末層中，優(yōu)選以形成油積存處或油槽形狀的方式撒布或配置成形體。另外，在設(shè)置所述各種油槽或油積存處的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，需要對更高面壓的耐負(fù)荷性的情況居多，因此，優(yōu)選將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的氣孔率高密度化為10體積％以下。在以所述島狀撒布、或排列在盤狀成形體的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末燒結(jié)接合于所述里襯鋼板而形成的凹部或油積存處、油槽中也可以填充塑料材料及/或固體潤滑材料。還有，在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)接合、預(yù)燒結(jié)的工序中，預(yù)燒結(jié)溫度高的情況下，含有大量所述合金元素的特殊鋼粒在冷卻過程中淬火硬化，因此，優(yōu)選將其預(yù)燒結(jié)溫度調(diào)劑為750100(TC的范圍，但更優(yōu)選750°C以上且950。C以下。另外，下限溫度設(shè)定為Cu—Sn合金相產(chǎn)生液相，開始顯示所述預(yù)燒結(jié)接合性的溫度。另外，在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)接合的工序中，其預(yù)燒結(jié)后的冷卻優(yōu)選以含有所述碳的Fe合金粉末不硬化的方式慢冷卻，例如，作為所述慢冷卻機(jī)構(gòu)，優(yōu)選至少爐冷卻至500700。C，或通過調(diào)節(jié)為其溫度范圍的爐內(nèi)的同時冷卻的方法。另外，在所述正式燒結(jié)的工序中，其液相燒結(jié)溫度為IOOO'C以上的情況下，開始顯示與所述里襯鋼板的牢固的接合組織，但為了所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料迸一步提高強(qiáng)度，并且，提高與里襯鋼板的接合強(qiáng)度，更優(yōu)選將所述正式燒結(jié)的溫度設(shè)為1050'C以上。另外，優(yōu)選在形成Fe合金粒的所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中的特殊鋼粉末中含有C:0.455重量％，并且，進(jìn)而，含有525重量％的Cr、320重量。/。的Mo、320重量°/。的W、0.57重量n/。的V的任意一種以上。另外，在所述鐵系燒結(jié)滑動移動材料中，其特征在于，在其混合粉末中含有碳(石墨)0.13重量％，防止在所述正式燒結(jié)時的粗大氣泡的發(fā)生，并且，提高所述正式燒結(jié)時的Fe系燒結(jié)體的燒結(jié)性。還有，在所述鐵系燒結(jié)滑動移動材料中，作為原材料粉末或合金粉末添加有提高高溫側(cè)的液相燒結(jié)時(正式燒結(jié)時)的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層(Fe系燒結(jié)體)的燒結(jié)性的P:0.11.5重量％、B:C).051.0重量%、Si:0.53重量％、Mn:120重量％、Ti:0.15重量％、Mo:0.110重量％中的一種以上還有，在所述Fe合金粒內(nèi)中的淬火馬氏體組織中，由于滑動移動面處的摩擦熱而最表面層部回火的情況下，其最表面層被軟化，并且，發(fā)生牽引殘留應(yīng)力，可能導(dǎo)致熱裂紋的發(fā)生或耐燒接性的劣化。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選實(shí)施300。C以上的溫度下的回火處理?；鼗鹛幚砗蟮腇e系燒結(jié)滑動移動材料層的硬度優(yōu)選為Hv550以上。在所述Fe合金粒由所述特殊鋼粉末構(gòu)成的情況下，顯著的殘留奧氏體存在，可能導(dǎo)致所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的耐燒接性或耐磨損性的劣化，因此，參考高速度鋼的回火處理，優(yōu)選實(shí)施殘留奧氏體相在所述Fe合金粒的母相中成為10體積％以下的回火處理。還有，作為所述高速度鋼的回火處理，有多次以上的550。C回火處理、350。C下的回火處理+55(TC的回火處理、深冷處理、深冷處理+55(TC的回火處理等，在本發(fā)明中，實(shí)施這些處理也可。還有，里襯鋼板選擇通過所述驟冷處理不淬火硬化的鋼種，但其硬度為了確保作為作業(yè)機(jī)襯墊的壓入力及拔出力，優(yōu)選形成為含有0.35重量％以上的碳，以使維氏硬度Hv成為250400以下。在所述Fe合金粉末中，為了確保通過所述驟冷處理硬化的淬火性和回火軟化阻力性，其特征在于，含有選自C、Si、Al、Mn、Ni、Cr、Mo、V、W、Co、Sn、Ca、Pb、S、P、N、B、Nb、Ti及Zr構(gòu)成的組的一種以上。在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Cu—Sn合金相中，其特征在于，在所述Sn以外，還含有A1、Ti、Mn、Ni、Si、Sb、Bi、Ag、Mg、Ca的一種以上。在所述鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套中，其特征在于，設(shè)置有凸緣部。所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，具有燒結(jié)氣孔及多孔石墨，所述燒結(jié)氣孔及所述多孔石墨的總計含量為5體積％以上且50體積%以下，在所述燒結(jié)氣孔及所述石墨各自中填充有潤滑油或潤滑組合物，還有，作為所述潤滑油或潤滑組合物的填充方法，適用減壓填充方式等以往技術(shù)。優(yōu)選所述潤滑組合物的滴點(diǎn)為6(TC以下。(作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置)其次，參照附圖的同時，說明本發(fā)明的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的具體的實(shí)施方式。圖30(a)、(b)、(c)、(d)中公幵有本發(fā)明的一實(shí)施方式的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的剖面圖。作為本實(shí)施方式的代表性作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，在圖30(a)所示的液壓挖掘機(jī)包括壓入臂主體8的作業(yè)機(jī)襯套1;貫通該作業(yè)機(jī)襯套l的內(nèi)經(jīng)部，并且，貫通鏟斗框架2的孔地配置的圓筒狀作業(yè)機(jī)銷4。在作業(yè)機(jī)銷4的一端一體化有作業(yè)機(jī)銷的防止脫落用鋼板3，進(jìn)而，利用固定用環(huán)5和螺栓6固定于鏟斗框架2，在使鏟斗工作時，作業(yè)機(jī)銷4與鏟斗一同旋轉(zhuǎn)，并在與作業(yè)機(jī)襯套l之間滑動移動。還有，在所述作業(yè)機(jī)襯套l和作業(yè)機(jī)銷4之間夾有能夠存儲含有及/或油脂等潤滑材的結(jié)構(gòu)的金屬系滑動移動材料7，使作業(yè)時的燒接、異常磨損等集中于該金屬系滑動移動材料7，該井其修補(bǔ)性。還有，作為所述金屬系滑動移動材料7，使用所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層。進(jìn)而，為了防止由于固定于鏟斗框架2的作業(yè)機(jī)銷4的稍許的撓曲引起的微小的滑動移動，在鏟斗框架2和作業(yè)機(jī)銷4之間產(chǎn)生的異常噪聲(噪音)，更優(yōu)選如圖30(b)所示地在鏟斗框架2配置作業(yè)機(jī)襯套9和金屬系滑動移動材料IO。還有，作為所述燒結(jié)接合，使用所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層。另外，為了進(jìn)行盡量改進(jìn)所述燒接性或局部燒結(jié)引起的異狀磨損，使所述作業(yè)機(jī)襯套l及/或與所述作業(yè)機(jī)銷4的滑動移動面中的材料的組合由含有530體積％的通氣孔的金屬系多孔燒結(jié)滑動移動材料和淬火硬化為HRC45以上的硬度的鋼構(gòu)成，在該金屬系多孔燒結(jié)滑動移動材料的氣孔中含有潤滑油。在此，在圖30(c)中，示出了在作業(yè)機(jī)襯套1的內(nèi)徑部形成槽，在該槽一體化所述金屬系滑動移動材料7的例子，在圖30(d)中，示出了在作業(yè)機(jī)銷4的外徑部形成槽，在該槽一體化所述金屬系滑動移動材料7的例子。還有，在圖30(c)中用符號ll所示的是密封裝置。進(jìn)而，如圖31(a)所示，將作業(yè)機(jī)銷4和作業(yè)機(jī)襯套1經(jīng)由密封裝置13或密封裝置13和推力環(huán)14用固定環(huán)15、16—體化，將其安裝于主體，簡單化卸載性，并且，進(jìn)而，為了在長時間的使用后能夠變更金屬系滑動移動材料7的負(fù)荷面，以將一體化的連結(jié)裝置裝配于主體的原來的狀態(tài)，擰松襯套固定銷12并卸下，擰松或卸載使作業(yè)機(jī)襯套1旋轉(zhuǎn)的機(jī)構(gòu)及/或固定用環(huán)5和固定螺栓6，使作業(yè)機(jī)銷4旋轉(zhuǎn)，形成為如上所述的結(jié)構(gòu)也可。進(jìn)而，如圖31(b)所示，每次連結(jié)支架部被分為兩部分的臂主體8時，將作業(yè)機(jī)襯套1經(jīng)由密封裝置13或密封裝置13和推力環(huán)14裝配于被分為兩部分的支架部，經(jīng)由環(huán)30—體化作業(yè)機(jī)銷4和固定環(huán)15、16，安裝也可。通過這樣，包括作業(yè)機(jī)襯套1的支架部變得緊湊，能夠簡單化安裝*卸載性。進(jìn)而，為了在長時間使用后，變更金屬系滑動移動材料7的負(fù)荷面，以將一體化的連結(jié)裝置裝配于主體的原來的狀態(tài)擰松襯套固定銷12并卸下，形成為使作業(yè)機(jī)襯套1旋轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)及/或擰松固定用環(huán)5和螺栓6并卸下，能夠使作業(yè)機(jī)銷4旋轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)。(鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法及具體例)其次，參照附圖的同時，說明本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的具體的制造方法的實(shí)施方式。圖32(a)(h)以示意性表示各種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法。圖32(a)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在里襯鋼板61上撒布所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末62，在預(yù)燒結(jié)接合后，利用軋制機(jī)壓下預(yù)燒結(jié)層63，并將其帶有圓弧地彎曲加工，利用正式燒結(jié)而制造。還有，在預(yù)燒結(jié)接合和軋制之間進(jìn)行涂敷撒布也可。圖32(b)(h)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中圖32(a)的軋制為止的工序相同，因此，省略說明。圖32(b)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法在軋制后，進(jìn)行帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，進(jìn)行擠出冷卻、壓印加工，然后利用正式燒結(jié)而制造。圖32(c)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，將其帶有圓弧地彎曲加工，并將其正式燒結(jié)而制造。圖32(d)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，進(jìn)行擠出冷卻、壓印加工，然后利用正式燒結(jié)而制造。圖32(e)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，再次利用軋制機(jī)壓下，將其帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，利用正式燒結(jié)而制造。圖32(f)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，再次利用軋制機(jī)壓下，將其帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，進(jìn)行擠出冷卻、壓印加工，利用正式燒結(jié)而制造。圖32(g)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，再次利用軋制機(jī)壓下，進(jìn)而再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，將其帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，利用正式燒結(jié)而制造。圖32(h)所示的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法中，在軋制后，再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，再次利用軋制機(jī)壓下，進(jìn)而再次進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，將其帶有圓弧地進(jìn)行彎曲加工，進(jìn)行擠出冷卻、壓印加工，然后利用正式燒結(jié)而制造。(將Fe系燒結(jié)滑動移動材料層燒結(jié)接合為島狀的例子)如上所述，F(xiàn)e系燒結(jié)滑動移動材料層也可以在里襯鋼板上以3070面積％的范圍燒結(jié)接合有多個以上島狀或凸?fàn)?，因此，以下，說明燒結(jié)接合為該島狀的具體例。鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套可以形成為在里襯鋼板的表面，燒結(jié)接合由所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層構(gòu)成的多個獨(dú)立的突出部，將利用該突出部形成的凹部設(shè)置為連續(xù)，使?jié)櫥驮诨瑒右苿用嫔暇坏亓鲃印ｔ蘅?，鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套將帶有各種形狀的片重疊于里襯鋼板上，從上方將所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末撒布，在所述片的孔中填充所述混合粉末，將其用所述方法燒結(jié)接合，加工為巻繞襯套的形狀。圖33是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的一部分的示意圖。作為使用于鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的里襯金屬片，使用板厚5mm、寬度150mm、長度1000mm的S45C鋼板，另外，作為形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的突出部的方法，首先在鋼板上配置厚度4mm的SUS304不銹鋼制開孔金屬片，在孔部滑切撒布Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末。還有，如圖33所示，開孔部的面積系數(shù)均統(tǒng)一為62.5面積％，孔部的直徑例如為5、10、15、20mm，調(diào)節(jié)各間距間距離也可(P=6、12、18、24mm)也可。在里襯鋼板上配置Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末后的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的制作方法如上所述。(將Fe系燒結(jié)滑動移動材料層燒結(jié)接合為島狀的其他例子)其次，說明燒結(jié)接合為島狀的其他具體例。鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套在Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中交替分布有高密度燒結(jié)層和低密度燒結(jié)層，防止含于該Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的油脂在未滑動移動時及滑動移動時，從該Fe系燒結(jié)滑動移動材料層端面部漏出。圖34是表示本實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的一部分的剖面圖。本實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套51包括里襯鋼板52、和在該里襯鋼板52的上表面一體地形成的滑動移動潤滑層53?；瑒右苿訚櫥瑢?3具有在滑動移動端面部及燒結(jié)體內(nèi)部密度變高地撒布、撒布、軋制的多個大致平行的筋狀或相互交叉的筋狀的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層54。除了該Fe系燒結(jié)滑動移動材料層54的其他部分以多孔質(zhì)的狀態(tài)存在，形成為含有凝膠化劑的油浸滲的多孔含油層55。還有，F(xiàn)e系燒結(jié)滑動移動材料層54通過如上所述的方法形成。這樣，在鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套1的端面部存在有高密度的燒結(jié)體即Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，另外，在內(nèi)部也以網(wǎng)眼狀存在有高密度的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，使得含油層不連續(xù)，由此阻礙燒結(jié)體內(nèi)部中的油的移動，因此，即使形成防止一部分的端面的高密度燒結(jié)體部分即Fe系燒結(jié)滑動移動材料層崩潰，導(dǎo)致油從端面部流失的防波堤，含油層以小的島狀獨(dú)立分布，由此減少由于阻礙燒結(jié)體內(nèi)部的油的移動而導(dǎo)致的油的損失。實(shí)施例其次，參照附圖的同時，說明本發(fā)明的實(shí)施例的多層Fe系燒結(jié)巻繞襯套和其制造方法。(實(shí)施例1)(各種Fe—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料的預(yù)燒結(jié)性確認(rèn)實(shí)驗(yàn))預(yù)先準(zhǔn)備表1中所示的三種Cu合金混合粉末，在本實(shí)施例中使用表2所示的組成的Fe系燒結(jié)合金。這些燒結(jié)合金是使用A300M(神戶制鋼、鐵粉末)、PX16(三菱制鋼、高速度鋼粉末Fe—l.l重量。/。C一4重量％&—5重量。/。Mo—6重量。/。W—2重量。/。V)、KM15(三菱制鋼、高Cr工具鋼粉末Fe—0.45重量。/。C一16重量。/。Cr一3重量。/。Mo—2重量。/。V)、一#350篩眼以下的霧化銅粉末(福田金屬)、霧化Cu—33重量Q/。Sn粉末(福田金屬)、一#250篩眼以下霧化Sn粉末)福田金屬)、平均粒徑6pm的石墨(LONZA公司制、KS6)，調(diào)節(jié)組成，使用這些混合粉末，以成形壓力5噸/cn^成形圖1所示的牽引試片，在770105(TC的各溫度下真空燒結(jié)15分鐘后，在爐中冷卻至60(TC，在60(TC下保持30分鐘后，以600torr的N2氣體進(jìn)行冷卻的。另外，在爐中從燒結(jié)溫度冷卻至600'C是因?yàn)樵跓Y(jié)溫度過高的情況下，避免所述PX16、KM15合金通過自燒結(jié)溫度的直接N2氣體冷卻，進(jìn)行馬氏體形態(tài)改變，淬火硬化，并且，避免其相變化導(dǎo)致的顯著的膨脹。表1Cu—Sn系合金用混合粉末的組成(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>表2Fe—Cu—Sn系燒結(jié)合金用混合粉末組成(重量》)和燒結(jié)尺寸變化率(X)5噸/cm2<table>tableseeoriginaldocumentpage51</column></row><table>另外，關(guān)于上述燒結(jié)試片，調(diào)査其尺寸變化率、洛氏B硬度(HRB)。(1)尺寸變化率和燒結(jié)特性圖2表示添加有改變了所述表1所示的Sn含量的混合粉末28.5重量%的八1、A5A8、A11A13、A16、A17合金的燒結(jié)溫度和其燒結(jié)體的尺寸變化。(a)在所有的合金中確認(rèn)到，在86(TC以下，伴隨所述Cu—Sn混合粉末的合金化的膨脹現(xiàn)象。(b)所述Cu—Sn混合粉末中的Sn量越多，其膨脹量越大，燒結(jié)體形成為多孔化。(c)在使用了預(yù)先不含有碳的Fe粉末的Al、A5A7中，在900°C以上中，伴隨與液相的Cu—Sn合金的擴(kuò)散的膨脹持續(xù)，相對于此，使用了預(yù)先含有碳的PX16、KM15的A8、A11A13、A16、A17合金中，隨著將燒結(jié)溫度升溫為90(TC以上，改進(jìn)燒結(jié)性，變得致密化。(d)在使用不預(yù)先含有碳的Fe粉末，且配合了0.5重量。/。的石墨(Gr)的A6合金中可知，在950。C以上顯示顯著的膨脹，但在1000。C以上中石墨完全固溶于Fe粉末中，從而改進(jìn)燒結(jié)性，其燒結(jié)體開始明確收縮。從所述(a)(d)的結(jié)果可知，在低溫?zé)Y(jié)溫度下，過剩的Sn量的添加促進(jìn)燒結(jié)體的膨脹，難以進(jìn)行利用后述的預(yù)燒結(jié)工序后或預(yù)燒結(jié)后的軋制的機(jī)械壓下。從而，至少優(yōu)選滿足Fe系燒結(jié)體中的Cu量和Sn量為Cu—16重量。/。Sn以下的關(guān)系，更優(yōu)選參考Cu—Sn二元系狀態(tài)圖，滿足脆弱的金屬間化合物在低溫?zé)Y(jié)后的冷卻過程中不大量析出的Cu—13重量％以下的關(guān)系。另外，圖3將配合于Cu—12重量。/。Sn的混合粉末的添加量調(diào)節(jié)為928.5重量％的A2A6、A9A11、A14A16合金的燒結(jié)尺寸變化率，由此可知(e)伴隨Cu—Sn混合粉末的配合量的增加，其膨脹性增大，(f)觀測到與所述(a)(c)大致相同的結(jié)果。(2)燒結(jié)溫度和硬度(HRB)的關(guān)系圖4表示表2所示的A1A12合金的燒結(jié)體硬度(洛氏硬度HRB)和燒結(jié)溫度的關(guān)系。由表4可知，以表2中所示的鐵粉末A300M為主體的A1A5和A7合金中，以90(TC以上的溫度燒結(jié)的情況下，其燒結(jié)體硬度有降低的傾向，其原因被認(rèn)為所述燒結(jié)體的膨脹引起的，添加了石墨的A6合金中，在90(TC以上中，雖然所述燒結(jié)體的膨脹變大，但配合石墨開始固溶于鐵粉末中，從而燒結(jié)體中的Fe粒子的硬度增大，被強(qiáng)化。另外可知，在以預(yù)先含有碳的PX16特殊鋼粉末為主體的A8A12合金中，在85(TC以上的溫度下改進(jìn)燒結(jié)性，這些燒結(jié)體的硬度急劇增大，燒結(jié)體強(qiáng)度增大，但在850'C以下，所述圖2、圖3所示地顯示顯著的膨脹，因此，其燒結(jié)體的硬度(強(qiáng)度)比所述A1A7合金的硬度低。另外，圖5表示以預(yù)先含有碳的KM15特殊鋼粉末為主體的A13A17合金的燒結(jié)體硬度(洛氏硬度HRB)和燒結(jié)溫度的關(guān)系，顯示與所述A8A12合金相同的傾向，但尤其850'C以下的燒結(jié)性比所述A8A12合金的情況優(yōu)越。(實(shí)施例2)(各種Fe系燒結(jié)滑動移動材料的正式燒結(jié)性確認(rèn)實(shí)驗(yàn))在表3—1及表3—2中示出本實(shí)施例中使用的Fe系燒結(jié)滑動移動材料的合金用混合粉末組成。這些滑動移動材料是除了所述實(shí)施例1中使用的原料粉末以外，使用ASC300(^力、氺7公司制鐵粉末)、M2(三菱制鋼、高速度鋼粉末Fe—0.8重量。/。C一4重量％0—5重量。/。Mo—6重量。/。W一2重量。/。V)、SUS440C(日本霧化公司制、Fe—U重量。/。C一17重量%Cr)、電解銅粉末(福田金屬CE25)、一約50篩眼以下的TiH、電解Mn、Ni、磷鐵(25重量。/。P)、平均粒徑5pm的Mo、#200篩眼以下的Fe—16重量。/。Al—25重量。/。Cu、Fe—16重量。/。Al，調(diào)節(jié)組成，使用這些混合粉末，以成形壓力5噸/cn^成形所述牽引試片，在10001200。C的各溫度下真空燒結(jié)1小時后，用600torr的N2氣體進(jìn)行冷卻，測定這些的燒結(jié)尺寸變化率，由此調(diào)査其合金系的燒結(jié)性。表3—1在實(shí)施例2中使用的Fe系燒結(jié)合金用混合粉末組成(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage55</column></row><table>寸變化率例如與B4、B5的任意情況相比，也通過100(TC以上的高溫?zé)Y(jié)顯著促進(jìn)燒結(jié)性。進(jìn)而，預(yù)先含有對Fe—16重量。/。Al的Cu的固溶極限(約20重量％00以上的25重量％的Cu的Fe—16重量。/qA1—25重量。/。Cu合金粉末(B11)中，不顯示IOO(TC的膨脹現(xiàn)象，進(jìn)一步促進(jìn)燒結(jié)性，顯著致密化。圖7表示表3—1中示出的B11B19合金的燒結(jié)—后的尺寸變化率。通過比較B11B14合金可知，促進(jìn)115(TC以下的燒結(jié)性，相反，在1200X:以上的條件下由于添加5重量。/。以上的Cu，成為過燒結(jié)狀態(tài)，降低燒結(jié)密度。另外，通過比較B13和B15B19的尺寸變化率可知，Mo、及Ni—Mo的復(fù)合添加、Ti、Mn的添加不會阻礙顯著的燒結(jié)性，另外，由于Sn的添加，對燒結(jié)性的促進(jìn)從更低溫度側(cè)開始，作為降低所述正式燒結(jié)溫度的有效的元素利用。另外可知，圖8、圖9中示出了B15和B16的120(TC下的燒結(jié)組織，但與在燒結(jié)時產(chǎn)生的Cu合金液相幾乎不反應(yīng)的Mo作為Mo相分散，另外，在復(fù)合添加Ni—Mo的情況下，Ni和Mo優(yōu)選引起合金化反應(yīng)，作為Ni—Mo系金屬間化合物分散。從而，在預(yù)先以固溶極限以上含有Cu的Fe系合金粉末中配合Mo的Fe系滑動移動材料中，有效利用作為固體潤滑劑的Mo。另外，通過所述Ni—Mo這樣的復(fù)合添加，能夠使期待耐燒接性和耐磨損性的提高的Mo系金屬間化合物分散。圖10中示出了B14和B20B27合金的燒結(jié)后的尺寸變化率，如后所述可知，通過使配合石墨粉末分散于燒結(jié)體中，抑制燒結(jié)引起的致密化。另外可知，在100(TC下，開始發(fā)生Cu系合金的液相不產(chǎn)生的固相燒結(jié)，在1100。C下發(fā)生Cu完全液相化的液相燒結(jié)，在1200。C下，在至少含有2重量％的石墨的合金匯總，開始產(chǎn)生Fe—C系液相，在含有4重量％的石墨的合金中，盡管是Fe—C系合金完全液相化的溫度，也不熔損。如后所述，該原因明確如下，由預(yù)先在Fe系合金粉末中以固溶極限以上含有的Cu產(chǎn)生的Cu合金系液相阻止配合石墨粉末和Fe合金的合金化反應(yīng)。圖11(a)(d)表示B7、Bll、B13和B20的120(TC下的燒結(jié)組織?？梢灾?，[1]在B7中，配合的1.2重量。/。的石墨固溶于Fe粉末中，一部分的白色滲碳體碳化物析出，與B11相比，在B13中，由于10重量。/cCu的添加，燒結(jié)時產(chǎn)生大量的液相，成長為大的晶粒，進(jìn)而，在B20中配合的微細(xì)的石墨不會固溶于所述Fe—16重量％八1一25重量n/。Cu合金粉末中，凝聚的同時，微細(xì)地分散，抑制Fe—16重量。/。Al一25重量％01合金相的晶粒生長。另外，圖12(a)(f)表示B21B26合金的1200'C下燒結(jié)的組織，微細(xì)的石墨粒子(平均粒徑6pm)凝聚的同時，晶界大致均勻地以高濃度分散。進(jìn)而，如圖14(a)(c)所示可知，通過降低其燒結(jié)溫度(1200IOO(TC)，能夠微細(xì)化分散的石墨粒子。另外明確可知，通過如上所述地應(yīng)用以固溶極限以上預(yù)先含有Cu的Fe系合金粉末，在使配合石墨粉末不固溶于Fe系合金中的情況下，適當(dāng)?shù)啬?、分散微?xì)的配合石墨的Fe系燒結(jié)滑動移動材料利用所述分散的石墨的自潤滑性和石墨的多孔性顯示優(yōu)越的滑動移動特性。另外，圖14表示石墨分散量和牽引強(qiáng)度的關(guān)系。參考以往的含油軸承的壓環(huán)強(qiáng)度為20kgf/mn^以上(牽引強(qiáng)度約100N/mm2以上)的情況可知，在本Fe系燒結(jié)滑動移動材料中優(yōu)選添加石墨至9重量°/。。另外可知，在500kg/cr^以上的高面壓下使用的情況下，優(yōu)選為面壓的三倍的牽引強(qiáng)度即150N/mr^以上，因此，更優(yōu)選將石墨的添加量設(shè)為7重量°/。以下。進(jìn)而，為了進(jìn)一步強(qiáng)化所述Fe系合金相，或改進(jìn)耐磨損性，優(yōu)選作為所述Fe系合金粉末，除了固溶極限以上的Cu之外，含有適當(dāng)量的碳，由此在燒結(jié)后附加淬火硬化等熱處理。圖15表示以表3—2中所示的所述M2特殊鋼粉末為基質(zhì)的B28B40合金的燒結(jié)后的尺寸變化率。另外，圖16表示以所述SUS440C粉末為基質(zhì)的B41B53的燒結(jié)后的尺寸變化率。從B28、B41的結(jié)果可知，在由預(yù)先含有碳的Fe系合金粉末和Cu粉末構(gòu)成的燒結(jié)體中，在所述B2B5中觀察的Cu粉末的添加引起的膨脹現(xiàn)象。另外，通過B28和B29B40合金的尺寸變化率的比較，知道以下情況。通過所述磷鐵合金(Fe—25重量y。P)，顯著改進(jìn)其燒結(jié)性，進(jìn)一步致密化(B29)。通過Sn、Si的添加，少許改進(jìn)燒結(jié)性(B30、B36)。Mo的添加顯示少許的致密化抑制作用(B34、B35)。通過石墨的添加，顯著改進(jìn)其燒結(jié)性，進(jìn)一步致密化，在B31、B37)、添加Ti和石墨，分散TiC的燒結(jié)體中也致密化(B33)。通過Mn的添加，顯著改進(jìn)更低溫度側(cè)的燒結(jié)性，從低溫側(cè)開始開始進(jìn)一步致密化(B38)。通過利用Fe50重量e/。Al母合金的Al添加，顯示顯著的膨脹性(B39、B40)，尤其可知，P、C(Mn)作為燒結(jié)中的致密化元素重要，與這些類似的B的添加也優(yōu)選。另外，通過比較B41和B42B53合金的尺寸變化率，確認(rèn)到在析出分散Cr7C3型碳化物的高Cr鋼基質(zhì)燒結(jié)體中，也與所述M2特殊鋼基質(zhì)的燒結(jié)體相同地，通過磷鐵、石墨、Mn的添加來促進(jìn)燒結(jié)性，通過Fe50重量o/。Al母合金的添加，顯示顯著的膨脹性，但特別是P添加顯示最顯著的燒結(jié)促進(jìn)作用，因此可知，至少含有P、石墨或B中的一種以上是至關(guān)重要的。圖17表示B54B65合金的燒結(jié)尺寸變化率。在混合了Fe粉末(ASC300)、和M2或SUS440C的B54B57合金中，由于石墨粉末的添加，沒有發(fā)現(xiàn)所述Cu粉末的混合引起的膨脹性，其收縮性與所述圖6中的B7合金的例子相比，明顯增加，這通過添加預(yù)先含有碳的M2、SUS440C來明確，但可知，沒有實(shí)現(xiàn)充分的致密化。另外可知，在預(yù)先含有Cu的Fe—16重量。/。Al—25重量。/。Cu(Cu的固溶度；約20重量％)合金粉末中混合了M2或SUS440C的B58B60、B62B64合金中，顯示顯著的燒結(jié)收縮性。還有，B61、B65合金中，預(yù)先含有Cu，在燒結(jié)時由于產(chǎn)生Cu合金的液相的Fe—16重量。/。Al—25重量。/。Cu和合金粉末量少，因此，所述燒結(jié)時的收縮性減少，接近混合了所述石墨的B56、B57，但可以期待致密化至M2、SUS440C的添加量達(dá)到50重量。/。左右。進(jìn)而，作為燒結(jié)性優(yōu)越的所述M2或SUS400等高速度鋼粉末，與Fe一16重量。/。Al—25重量。/。Cu(Cu的固溶度；約20重量％)相同地，優(yōu)選預(yù)先以固溶極限以上含有Qi。(實(shí)施例3)(Fe系燒結(jié)巻繞襯套的制造l)表4中示出了在本實(shí)施例中使用Fe系燒結(jié)滑動移動材料的合金組成。這些滑動移動材料是調(diào)節(jié)了使用在所述實(shí)施例1、2中使用的原材料粉末進(jìn)行了組成調(diào)節(jié)的材料。將這些混合粉末以1.4mm的厚度撒布于4mm厚度的SPCC鋼板上，在卯(TC下預(yù)燒結(jié)接合15分鐘后，利用軋制機(jī)壓下約50%燒結(jié)層，再次在90(TC下預(yù)燒結(jié)15分鐘后，暫時冷卻，在10001200r的各溫度下正式燒結(jié)30分鐘后，從各燒結(jié)溫度通過600torr的&氣體，進(jìn)行驟冷，并觀察組織，對確保各合金系的燒結(jié)性和里襯鋼板的牢固的接合強(qiáng)度的下限的正式燒結(jié)溫度進(jìn)行調(diào)查。圖18(a)(f)中示出了C6、C8合金的預(yù)燒結(jié)(900°C)后、和進(jìn)而1000'C、1050'C的正式燒結(jié)后所述N2氣體冷卻的燒結(jié)層剖面組織?？芍?，通過100(TC的正式燒結(jié)，在里襯鋼板和燒結(jié)層的接合界面，形成PX16的擴(kuò)散層，并且，形成在該擴(kuò)散方向上伸長的Cu合金相粒子分散的特有的接合界面組織，為了得到具有牢固的接合強(qiáng)度的多層部件，需要在iooo。C以上的溫度下實(shí)施正式燒結(jié)，優(yōu)選設(shè)定為燒結(jié)層致密化的105(TC以上。另外，圖19(a)(d)中示出了C9、C10合金的燒結(jié)層組織和正式燒結(jié)溫度的關(guān)系，由該圖可知，在10501170。C的溫度范圍中得到致密的燒結(jié)組織。進(jìn)而可知，在本合金系中，在120(TC的正式燒結(jié)的情況下，進(jìn)入過剩燒結(jié)(過燒結(jié))狀態(tài)，開始多孔化。進(jìn)而，圖20(a)、(b)中示出了在所述預(yù)燒結(jié)后不實(shí)施軋制，在1130。C、30分鐘的正式燒結(jié)后N2氣體冷卻的C12、C14合金的燒結(jié)層剖面組織，由此可知，與所述圖19所示的各組織相比，得到適合含油燒結(jié)滑動移動材料的多孔組織。表4巻繞襯套用Fe系燒結(jié)合金的配合組成(重量S)KS650X<table>tableseeoriginaldocumentpage60</column></row><table>(實(shí)施例4)(Fe系燒結(jié)巻繞襯套的制造2)表4中示出了在本實(shí)施例紅使用的Fe系滑動移動材料的合金組成。這些滑動移動材料是調(diào)節(jié)了使用在所述實(shí)施例1、2中使用的原材料粉末進(jìn)行了組成調(diào)節(jié)的材料。將這些混合粉末以1.4mm的厚度撒布于4mm厚度的SPCC鋼板上，在90(TC下預(yù)燒結(jié)接合15分鐘后，利用軋制機(jī)壓下約50%燒結(jié)層，再次在卯(TC下預(yù)燒結(jié)15分鐘后，暫時冷卻，進(jìn)而，利用軋制機(jī)，對其進(jìn)行軋制率0%和55%的機(jī)械壓下，將其在110(TC下進(jìn)行30分鐘正式燒結(jié)后，從各燒結(jié)溫度通過600torr的N2氣體，進(jìn)行驟冷，并觀察組織，對各合金系的燒結(jié)性進(jìn)行調(diào)查。另外，所述軋制率使用軋制工序的前后中的多層材料的厚度的變化量除以燒結(jié)層厚度得到的值，但進(jìn)而，燒結(jié)厚度在假設(shè)軋制時里襯金屬片厚度不變化的情況下，使用軋制前的復(fù)合部件厚度減去里襯金屬片厚度的值。還有，所述軋制率在通過軋制，所述多層材料不發(fā)生顯著的拉伸的軋制率范圍內(nèi)，能夠適當(dāng)顯示燒結(jié)層的壓下率，但在實(shí)施了強(qiáng)制軋制的情況下，明確的是里襯金屬片也被壓下，明確的是所述壓下率成為便利性參數(shù)。在所述表4的右欄中，示出了將預(yù)燒結(jié)后的燒結(jié)層軋制約50%時的軋制性，但確認(rèn)到，在所有合金水準(zhǔn)中，能夠在不發(fā)生與里襯金屬片的剝離或在燒結(jié)層不發(fā)生裂紋的情況下軋制，確保所述預(yù)燒結(jié)接合性，同時，作為通過第一次的軋制，能夠充分地壓下燒結(jié)層的合金可知，需要添加8重量以上的所述Cu—Sn系混合粉末，優(yōu)選其添加量為10重量％以上。另外，在所述表4的最右欄中示出了評價對所述90""0'C的預(yù)燒結(jié)后的燒結(jié)層實(shí)施了壓下率約5567%的軋制時的軋制性的結(jié)果，但明確可知，在C1合金中，微細(xì)的裂紋多發(fā)，在C2、C3合金中，發(fā)生少許微細(xì)的裂紋。圖21(a)(c)中示出了在C2合金的預(yù)燒結(jié)層中實(shí)施了壓下率60%的軋制后，實(shí)施H0(TC、30分鐘的正式燒結(jié)，從該正式燒結(jié)溫度進(jìn)行了N2氣體冷卻的燒結(jié)層的外觀和剖面的組織照片?？芍谒鲕堉茣r產(chǎn)生的微細(xì)的裂紋通過正式燒結(jié)，形成波狀槽，該槽寬度從其剖面組織生長為約200nm以上，另外，不產(chǎn)生與里襯金屬片的接合強(qiáng)度劣化的裂紋。進(jìn)而可知，在其接合界面中，燒結(jié)滑動移動材料的PX16和里襯金屬片充分?jǐn)U散而一體化，在其界面附近，形成了沿所述擴(kuò)散方向伸出的Cu合金相分散的牢固的接合界面，因此，這些裂紋槽作為滑動移動面中的油儲存部或油槽極其有效地利用。另外，從放大了滑動移動材料部的圖21(c)可知，在該滑動移動材料中，Cu合金相為以少許粒狀點(diǎn)存在的程度，該滑動移動材料具有與PX16的燒結(jié)高速度鋼相同的特性，具有優(yōu)越的耐磨損性、耐回火軟化阻力性、耐燒接性、低摩擦系數(shù)化。進(jìn)而，圖22(a)(e)示出了對C3C3、C7、Cll合金的預(yù)燒結(jié)層實(shí)施壓下率約60%的軋制后，實(shí)施了所述正式燒結(jié)和N2氣體冷卻的燒結(jié)層的剖面組織。根據(jù)C3C5合金及C7、Cll合金的比較可知，配合量0.5重量％以上的石墨的燒結(jié)層更致密地?zé)Y(jié)化。另外，從圖22(b)的(C4合金)的氣孔為粗大氣孔的情況可知，優(yōu)選添加微量的促進(jìn)從正式燒結(jié)時的產(chǎn)生氣體的燒結(jié)層中的漏出的石墨。另外，關(guān)于表4中的C12C17合金，也記載了與所述相同地對軋制性評價的結(jié)果，但可知，在C12C17中，以過剩的軋制率軋制的情況下，發(fā)生少許的微細(xì)的裂紋。圖23(a)、(b)、圖24(a)、(b)、圖25(a)、(b)、圖26(a)、(b)中示出了C13、C15、C17、C19合金的1100。C正式燒結(jié)后的剖面組織，但可知，與使用了所述PX16特殊鋼粉末的情況相同地，其燒結(jié)滑動移動材料致密地?zé)Y(jié)。另外，從放大了C19合金的剖面組織的圖27及圖18可知，在其燒結(jié)滑動移動材料中的KM15中以高密度分散有Cr7C3，且Cu合金相以粒狀分散。另外，圖27(a)、(b)、圖28(a)、(b)示出了在將C13、C17合金進(jìn)行所述預(yù)燒結(jié)后，在表面極薄地撒布350篩眼以下的微細(xì)的Cu—lO重量。/。Sn合金粉末，然后以壓下率約65%軋制后，實(shí)施了所述正式燒結(jié)、N2氣體冷卻的剖面組織?？芍?，通過所述軟質(zhì)Cu—10重量y。Sn合金的撒布，抑制強(qiáng)制軋制時的裂紋發(fā)生，并且，能夠以更高密度精加工燒結(jié)層。進(jìn)而可知，與適合所述圖20(a)、(b)的含有燒結(jié)滑動移動材料的多孔組織相比，通過在預(yù)燒結(jié)后施加軋制等機(jī)械壓下，得到所述圖23圖26、圖27、圖28中示出的高密度燒結(jié)組織。(實(shí)施例5)(Fe系燒結(jié)巻繞襯套的制造3)與實(shí)施例3、4相同地，使用C4、C6、C8、C9合金，將預(yù)燒結(jié)溫度作為82(TC進(jìn)行預(yù)燒結(jié)，將預(yù)燒結(jié)后的壓下率改變?yōu)?0100%，進(jìn)行軋制，在正式燒結(jié)條件1100。C、30分鐘下進(jìn)行實(shí)施。其結(jié)果可知，在82(TC預(yù)燒結(jié)后的軋制中，其軋制性極其優(yōu)越，在100%壓下率的情況下也在所述所有合金系中沒有發(fā)現(xiàn)微細(xì)的裂紋的產(chǎn)生，預(yù)燒結(jié)接合和預(yù)燒結(jié)溫度對預(yù)燒結(jié)后的軋制性產(chǎn)生重要的影響。另外，該原因如在實(shí)施例1中調(diào)查所示，確保所述燒結(jié)材料中的軟質(zhì)性高的Cu—Sn合金相的充分的燒結(jié)性，且提供沒有促進(jìn)鐵系粉末之間的燒結(jié)是至關(guān)重要的啟示。另外，從圖4所示的實(shí)施例1的而結(jié)果可知，作為預(yù)燒結(jié)溫度，770。C為佳，預(yù)燒結(jié)溫度的下限值設(shè)為75(TC,但更更優(yōu)選770。C。另外可知，預(yù)燒結(jié)的上限溫度根據(jù)所述圖4的結(jié)果和實(shí)施例4的軋制性確認(rèn)結(jié)果設(shè)定為1000°C，但更優(yōu)選950。C至900。C。(實(shí)施例6)(軸承滑動移動試驗(yàn))表5中示出了在本實(shí)施例中使用的燒結(jié)合金組成。D1D8使用了所述表4中記載的C2、C6、C9、Cll、C12、C13、C16、C19合金，D11D13以表6:中所示的預(yù)先含有碳和Cu的Fe—C—Cu系合金粉末為主體。表5實(shí)施例6中使用的Fe系燒結(jié)合金的配合組成(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage64</column></row><table>表6<table>tableseeoriginaldocumentpage65</column></row><table>另夕卜，作為比較襯套，比較l中使用了多孔含有燒結(jié)襯套，比較2、3中使用了在SCM420碳鋼鋼管的內(nèi)周面以螺旋狀，面積系數(shù)成為10%、35%地加工了約2mm寬度的油槽，并對其進(jìn)行了浸碳淬火的的襯套。按照所述實(shí)施例2、3中所述的方法，使用軋輥彎曲壓力機(jī)，將預(yù)燒結(jié)后、或預(yù)燒結(jié)后實(shí)施了軋制的所述多層材料迸行圓彎曲加工后，迸而，用壓力機(jī)強(qiáng)制設(shè)為內(nèi)徑70mm，對TIG焊接了里襯金屬片的兩端部的襯套實(shí)施了正式燒結(jié)(11001170°C)、N2氣體冷卻，將其加工為圖29(a)所示的軸承試驗(yàn)裝置試驗(yàn)用襯套形狀，另外，使發(fā)動機(jī)油W30包含于真空中，供給于軸承試驗(yàn)。還有，D1D4、D13在55(TC進(jìn)行1小時的淬火處理，D5D12在200'C下實(shí)施1小時的淬火處理。圖29(b)中示出了軸承試驗(yàn)裝置的概念圖，但所述襯套的匹配材料利用了在將S53C材料機(jī)械加工后，用高頻淬火，實(shí)施了18(TC、l小時的淬火處理的軸。另外，關(guān)于D1、D5，評價了導(dǎo)入所述裂紋的襯套，關(guān)于D3、DIO，評價了通過機(jī)械加工，形成了所述面積系數(shù)為30%的螺旋狀油槽的制品。另外，D11D13中分散了大量多孔石墨粒子，形成為多孔燒結(jié)滑動移動材料。在本試驗(yàn)中，作為擺動角5。，以lHz間隔，在每一次擺動次數(shù)IOOO次時，以50kgJ7ci^單位將面壓升壓，調(diào)査了異常的摩擦系數(shù)(0.25以上)或發(fā)生燒接的面壓和燒接觸前或面壓400kgf/cm2中的摩擦系數(shù)，其結(jié)果記載于表5中。還有，所述軸承試驗(yàn)機(jī)能夠負(fù)荷的最大面壓為1800kgf/cm2。通過表5中記載的D1D4的比較、及與比較材料13的結(jié)果的比較，在M6C型、M02C型碳化物大量分散的D1D4合金中，多孔化的情況下耐燒接性更優(yōu)越，在高密度化的情況下，低摩擦系數(shù)化，但在高密度品中形成油槽的情況下，同時實(shí)現(xiàn)低摩擦系數(shù)化和耐燒接性，因此可知優(yōu)選。尤其確認(rèn)到，通過所述預(yù)燒結(jié)后的強(qiáng)制軋制導(dǎo)入的波狀裂紋槽不引起燒結(jié)層的剝離，作為潤滑用油槽有效地發(fā)揮作用。進(jìn)而，比較D1D4和D9、D10合金的結(jié)果的情況下可知，通過A300M中記載的Fe粉末的增量，耐燒接性變差，并且，摩擦系數(shù)也增大，優(yōu)選調(diào)節(jié)為(A300M粉末添加量+特殊鋼粉末添加量)《1，進(jìn)而更優(yōu)選調(diào)節(jié)為0.5以下。另外，通過D5D8合金的比較可知，除了不析出分散Cr7Q型碳化物的D7合金之外，與所述D1D4的結(jié)果大致相同地，顯示優(yōu)越的滑動移動特性，因此，通過分散10體積％以上(D5合金)的Cr7C3型碳化物，有效改進(jìn)滑動移動特性。從D11D13可知，通過利用預(yù)先含有碳和Cu的Fe—C一Cu系鋼粉末，分散配合的石墨，利用石墨的固體潤滑作用，顯著實(shí)現(xiàn)摩擦系數(shù)的降低和耐燒接性的改進(jìn)。D14、D15合金是對Dl合金的多孔品在N2氣體冷卻的狀態(tài)下實(shí)施了200°C、l小時的淬火處理的合金，這些沒有大的滑動移動特性的差異，與Cl合金相比的情況下，確認(rèn)到摩擦系數(shù)的增加和耐燒接性的降低，更優(yōu)選將燒結(jié)層中的殘留奧氏體相量抑制為20體積％以下。權(quán)利要求1.一種鐵系燒結(jié)多層卷繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是在所述里襯鋼板上預(yù)燒結(jié)接合至少含有C0.4～5重量％、Cu8～40重量％、Sn0.5～10重量的Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末，進(jìn)行圓彎曲加工后，在1000℃以上的高溫下進(jìn)行液相燒結(jié)，由此實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相分散的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物的一種以上特殊碳化物。2.—種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是至少含有C:0.415重量％或0.49重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，且將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上，進(jìn)行圓彎曲加工后，在IOO(TC以上的高溫下利用液相燒結(jié)實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.2重量％以上的碳，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0.2重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有對Cu的固溶度極少的Cr、Co、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr的任一種合金元素為主體的特殊碳化物粉末、氮化物粉末、氧化物粉末中的任意一種以上粉末粒子。3.—種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其具有在里襯鋼板上燒結(jié)接合的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層是至少含有C:0.415重量。/。、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，且將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上，進(jìn)行圓彎曲加工后，在高于所述預(yù)燒結(jié)接合的溫度的IOO(TC以上的溫度下利用液相燒結(jié)實(shí)施正式燒結(jié)接合得到的，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.2重量％以上的碳，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有:分散了含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型碳化物的一種以上碳化物，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有Cr、Co、Mo、W、NiMo、CoMo、FeMo、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr中的任意一種以上合金元素為主體的氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上粉末粒子。4.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層分散有碳化物，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由擴(kuò)散層或中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述擴(kuò)散層形成于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層和所述里襯鋼板的接合界面附近，且具備不含有所述碳化物的Fe系合金相和向所述燒結(jié)接合的燒結(jié)層側(cè)伸長的Cu合金相，所述中間Fe系燒結(jié)層不含有所述碳化物，或碳量比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層少。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，所述中間Fe系燒結(jié)層是至少含有Cu;1040重量％、Sn:0.510重量％、C:00.8重量。/。的Fe系燒結(jié)材料層，所述中間Fe系燒結(jié)層中的Fe合金相的基質(zhì)組織為以鐵素體、珠光體、貝氏體的一種以上為主體且被調(diào)節(jié)為小于50體積％的馬氏體組織的所述Fe系燒結(jié)材料層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由所述中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板的滑動移動面?zhèn)取?.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的所述Fe—C系合金相被淬火硬化，其母相具有以馬氏體或回火馬氏體作為主體的組織。7.根據(jù)權(quán)利要求1或3所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中，含有0.45重量％以上的碳，進(jìn)而，含有525重量％的Cr、320重量％的Mo、320重量。/。的W、0.57重量％的V的任意一種以上，在Fe系粉末中含有50100重量％的Fe—C系合金粉末，所述Fe—C系合金粉末中分散有總計560體積％的07(:3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，析出、分散于所述Fe—C系合金粉末的晶粒內(nèi)及晶粒邊界的特殊碳化物的平均粒徑被微細(xì)化為10pm以下。9.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的鐵系燒結(jié)巻繞襯套，其特征在于，分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的Cr、Co、Mo、W的金屬、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr中的任意一種以上合金元素為主體的特殊碳化物、氮化物、氧化物粉末的平均粒徑為15(Him，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，所述石墨粉末的平均粒徑為l(im以上且50imi以下的范圍，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。11.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的自表面至0.1mm的深度為止的表層中，滑動移動特性優(yōu)越的Cu合金相比例與所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的內(nèi)部層相比提高。12.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的自表面至O.lmm的深度為止的表層中，與其內(nèi)部層相比形成有微細(xì)的Fe系合金粒。13.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中，形成有利用所述正式燒結(jié)沿與內(nèi)周方向呈大致直角的方向開口的波狀裂紋。14.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中，其層內(nèi)的通氣孔率為1030體積％，其燒結(jié)通氣孔中填充有潤滑油或潤滑組合物。15.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層形成有油槽、成為油積存處的凹部，在所述凹部填充有具有MoS2或石墨的固體潤滑劑或樹脂。16.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加有P:0.11.5重量％、B:0.051.5重量％、C:0.13.0重量％、Ni:10重量％、Al:110重量％、Si:0.53重量°/。、Mn:120重量％、Ti:0.12重量％、Mo:0.110重量％中的一種以上。17.根據(jù)權(quán)利要求116中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套，其特征在于，在所述鐵系燒結(jié)巻繞襯套中設(shè)置有凸緣部。18.—種作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，其特征在于，其是具有根據(jù)權(quán)利要求l16中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，所述里襯鋼板中的碳濃度為0.30.6重量％，進(jìn)而，所述鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的兩端面中的所述里襯鋼板的部位被淬火硬化，在淬火硬化的部位配置有封口或塵埃密封口。19.一種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過在75095(TC的溫度范圍下將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的IOOO'C以上的溫度下將所述預(yù)燒結(jié)層正式燒結(jié)，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:0.45重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相分散的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述固相狀態(tài)的Fe—C系合金相中分散有Cr7C3、M6C、M2C、MC型特殊碳化物的一種以上。20.—種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過在75095(TC的溫度范圍內(nèi)將Fe—C—Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的1000'C以上的溫度下正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C-0.215重量％或0.29重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.2重量％以上的碳，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0.2重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有Co、Cr、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、Ti、Zr、Nb中的任一種的合金元素為主體的特殊碳化物粉末、氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上的粉末粒子。21.—種鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，包括通過在750950'C的溫度范圍內(nèi)將Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末預(yù)燒結(jié)接合于里襯鋼板上，在所述里襯鋼板上形成預(yù)燒結(jié)層的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層機(jī)械地壓下的工序；將所述預(yù)燒結(jié)層及所述里襯鋼板圓彎曲加工的工序；通過在高于所述預(yù)燒結(jié)時的溫度的IOO(TC以上的溫度下正式燒結(jié)所述預(yù)燒結(jié)層，在所述里襯鋼板上形成Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的正式燒結(jié)工序，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末至少含有C:0.45重量％、Cu:840重量％、Sn:0.510重量，在含于所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末的Fe系合金粉末中含有固溶限以上且至少2重量％以上且40重量％以下的Cu、和0.45重量％以上的碳，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層具有分散了含有0.45重量％以上的C的固相狀態(tài)的Fe—C系合金相、和液相狀態(tài)的Cu—Sn系合金相的液相燒結(jié)組織，進(jìn)而，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中分散有Co、Cr、Mo、W的金屬粉末、含有Mo金屬間化合物的MMo、CoMo、FeMo的合金粉末、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料粉末、以Cr、Mo、W、Ti、Zr、Nb中的任一種的合金元素為主體的氮化物粉末、氧化物粉末中的一種以上的粉末粒子。22.根據(jù)權(quán)利要求1921中的任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，所述正式燒結(jié)后的所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由擴(kuò)散層或中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合于所述里襯鋼板，所述擴(kuò)散層具備與所述里襯鋼板接觸而形成的不含有碳化物的Fe系合金相、和向所述正式燒結(jié)工序中燒結(jié)接合的燒結(jié)層側(cè)伸長的Cu合金相，所述中間Fe系燒結(jié)層的碳量比所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層少。23.根據(jù)權(quán)利要求22所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在所述里襯鋼板的滑動移動面?zhèn)阮A(yù)燒結(jié)接合有至少含有Oi:1040重量％、Sn;0.510重量％、C:00.8重量y。的所述中間Fe系燒結(jié)層，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層經(jīng)由所述中間Fe系燒結(jié)層燒結(jié)接合。24.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，所述正式燒結(jié)工序包括利用所述正式燒結(jié)后的驟冷處理，對所述Fe一C系合金相進(jìn)行淬火或淬火回火，由此將所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的Fe—C系合金相硬化至Hv500以上的硬度的工序。25.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末是配合了Fe合金粉末、Cu粉末、和Sn粉末及CuSn合金粉末的至少一種粉末的混合粉末、或向所述混合粉末中進(jìn)而配合了石墨粉末的混合粉末。26.根據(jù)權(quán)利要求25所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在所述Fe合金粉末中含有50100重量％的特殊鋼粉末，所述特殊鋼粉末含有0.45重量％以上的碳，進(jìn)而，含有525重量％的Cr、320重量％的Mo、320重量％的W、0.57重量°/。的V的任意一種以上，以560體積％析出、分散有滲碳體、Cr7C3型特殊碳化物、M6C型特殊碳化物、MC型特殊碳化物及M2C型特殊碳化物的任意一種以上。27.根據(jù)權(quán)利要求26所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，析出、分散于所述Fe—C系合金相的晶粒內(nèi)及晶粒邊界的特殊碳化物的平均粒徑被微細(xì)化為lOpm以下。28.根據(jù)權(quán)利要求20或21所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層的Cr、Co、Mo、W的金屬、含有Mo金屬間化合物的NiMo、CoMo、FeMo的合金、石墨、BN、CaF2的固體潤滑材料、以Cr、Mo、W、V、Ti、Zr中的任意一種以上合金元素為主體的特殊碳化物、氮化物、氧化物粉末的平均粒徑為150jum，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。29.根據(jù)權(quán)利要求28所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，所述石墨的粉末的平均粒徑在lpm以上且20nm以下的范圍，所述粉末以330體積％分散于所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中。30.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在形成所述預(yù)燒結(jié)層的工序、和所述機(jī)械地壓下的工序之間還包括-在所述預(yù)燒結(jié)層的表面撒布或涂敷至少含有2重量％以上的Sn的Cu合金粉末的工序。31.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在形成所述預(yù)燒結(jié)層的工序和所述機(jī)械地壓下的工序之間還包括在所述預(yù)燒結(jié)層的表面撒布或涂敷一#250篩號以下的Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末。32.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在所述機(jī)械地壓下時，在所述預(yù)燒結(jié)層產(chǎn)生裂紋后，利用所述正式燒結(jié)，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層使所述裂紋生長，并作為油槽或油積存處。33.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層中的通氣孔率為1030體積％。34.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層形成有油槽、成為油積存處的凹部，在所述凹部填充有具有MoS2或石墨的固體潤滑劑或樹脂。35.根據(jù)權(quán)利要求1921中任一項(xiàng)所述的鐵系燒結(jié)多層巻繞襯套的制造方法，其特征在于，在所述Fe—C一Cu—Sn系燒結(jié)滑動移動材料用混合粉末中添加有P:0.11.5重量％、B:0.051.5重量％、C:0.13.0重量％、Ni:10重量％、Al:110重量％、Si:0.53重量％、Mn:120重量％、Ti:0.12重量％、Mo:0.110重量°/。中的一種以上。全文摘要本發(fā)明通過將實(shí)現(xiàn)低摩擦系數(shù)化，同時，耐燒接性及耐磨損性優(yōu)越，且能夠賦予自潤滑性，實(shí)現(xiàn)增脂間隔的長時間化及無增脂化的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層牢固地?zé)Y(jié)接合于里襯鋼板，提供經(jīng)濟(jì)性優(yōu)越的鐵系燒結(jié)多層卷繞襯套、其制造方法、及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置。本發(fā)明的鐵系燒結(jié)多層卷繞襯套具備里襯鋼板、燒結(jié)接合于所述里襯鋼板上的Fe系燒結(jié)滑動移動材料層、在所述Fe系燒結(jié)滑動移動材料層和所述里襯鋼板的接合界面附近形成的Fe系合金粒的擴(kuò)散層、和形成于接合界面附近的向該接合界面伸長的Cu合金相。文檔編號B22F7/00GK101374969SQ20078000396公開日2009年2月25日申請日期2007年1月30日優(yōu)先權(quán)日2006年1月30日發(fā)明者高山武盛申請人:株式會社小松制作所